支撑拆除

关键词： 支撑 支护 拆除 基坑

支撑拆除（精选八篇）

支撑拆除 篇1

关键词：基坑,混凝土支撑,轴力,拆撑方案

1 工程概况

轨道换乘中心 (49) 轴～ (60) 轴工程位于天津站后广场东侧新兆路地下, 北侧距离裕阳花园17号楼18 m, 东侧距离惠森花园2号楼9.6 m。主体为轨道换乘中心工程地铁2号线渡线段, 长约80 m, 宽15.3 m～20.5 m, 占地面积约1 500 m2。渡线段基坑深24.8 m, 盾构井基坑深26.4 m。本工程-1层, -2层采用明挖法施工, 明挖深度11.75 m, 设置三道ϕ600钢管支撑;-3层, -4层采用盖挖逆作法施工, 其中-4层渡线段设置一道混凝土支撑, 盾构井设置两道C30混凝土支撑, 混凝土支撑截面为1 m×1 m, 腰梁截面1 m×1.3 m。目前工程已完工程部位为: (49) 轴～ (57) 轴-4层底板, (49) 轴～ (60) 轴第一道支撑, (57) 轴～ (60) 轴第二道混凝土支撑。目前剩余工程为:-4层 (49) 轴～ (60) 轴第一道混凝土支撑拆除, (57) 轴～ (60) 轴第二道混凝土支撑拆除, (57) 轴～ (60) 轴-4层底板混凝土, (49) 轴～ (60) 轴-4层侧墙。

2 各种监测数据情况

1) 目前现场监测点布置情况见图1。

2) 目前现场各监测数据统计情况。

截至2009年8月6日, (54) 轴轴力值为18 247 kN, 占设计值204%; (57) 轴轴力值为18 994 kN, 占设计值213%;已大大超过支撑的安全报警值, 但支撑一直安全工作, 未出现裂缝等不安全、失稳迹象, (59) 轴第一道支撑轴力值为7 667 kN, 占设计值86%; (59) 轴第二道轴力值为2 383 kN, 相对较小。截至2009年8月6日 (57) 轴处地连墙累计位移量为10.36 mm。

3 原因分析

在钢筋混凝土支撑开始受荷进入工作状态后, 有两个事实应该引起注意:1) 混凝土仍然在不断地发生体积收缩;2) 在荷载下混凝土一直在发生徐变。

混凝土的收缩和徐变是影响因素较为复杂的变形。混凝土的收缩是由于混凝土体内水泥凝胶体中游离水蒸发, 而使其本身体积缩小的一种物理化学现象, 它是不依赖于荷载而与时间有关的一种变形。徐变是与外力荷载及时间均有关系的一种非弹性性质变形。在长期荷载作用下, 混凝土体内水泥胶体微孔隙中的游离水将从毛细管里挤出并蒸发, 导致胶体体积缩小, 形成徐变过程。收缩和徐变的发生都会增大结构的变形, 也都会使混凝土的弹性模量降低;同时造成结构内力重分布, 即产生次内力。钢筋混凝土支撑中混凝土中存在的这两个现象, 导致混凝土在荷载下的变形比在理论上进行分析、计算、设计时要大。钢筋不发生收缩, 但存在徐变, 徐变速率不及混凝土。当轴力荷载作用在钢筋混凝土杆件时, 由于收缩和徐变的发生, 混凝土轴向变形速率高于钢筋, 钢筋的变形和轴力在混凝土与钢筋间粘结力的作用下, 会明显地增加, 发生更大的弹性压缩, 尤其是在混凝土徐变和收缩发展较快的初期。

4 轴力的折减

我们可以这样来简单估计数值范围:混凝土支撑的警戒值为8 934 kN, 而监测轴力值为18 990 kN左右。如果实际轴力值达到8 934 kN, 支撑混凝土表面就会出现裂缝。由此判断实际轴力值必然小于警戒值, 所以实际轴力可以按小于47%进行折减。

5 拆撑方案

5.1 试拆撑的选择

根据现场实际情况结合专家意见, 最终选择试拆撑为 (55) 轴与 (56) 轴之间的混凝土支撑。由于其两侧有 (54) 轴和 (57) 轴的混凝土支撑预埋应力计, 便于对支撑过程中的数据进行准确监测, 以便更准确地把握在试拆撑期间其拆除对附近支撑的影响。

5.2 钢支撑的架设

拆撑剖面见图2。按顺序①→②→③→④依次进行吊装, 吊装同时通知监测单位人员安装轴力计。在4个轴力计全部安装完毕之后采集初始值。

5.3 监测数据的采集

在安装完4个钢支撑后需进行初始值的采集。之后, 在混凝土支撑破除工作进行时监测数据的采集要跟踪进行, 并且要加大检测频率, 钢支撑每一小时监测一次, 地连墙位移的监测需两小时一次。并且安排专人负责拆撑部位附近的地连墙检查以及旁边 (55) 轴和 (56) 轴混凝土支撑的情况。

5.4 混凝土的试破除

在破除试拆撑的混凝土前需搭设脚手架, 立杆采用4 m, 立杆横向间距0.6 m, 纵向间距0.9 m, 横杆间距0.6 m, 底部20 cm处加扫地杆一道, 脚手架外侧加剪刀撑。脚手架搭设完毕并经项目安全员验收后报安全监理验收合格方可进行试拆撑混凝土的破除。

为了保证钢支撑的监测不受影响, 试破口选择在渡线段北侧 (轴力计安装在南侧) , 破除时只需要在破除口处将混凝土支撑的混凝土剥去, 将梁主筋全部剔出, 将破除口处的箍筋全部割掉即可, 破除口宽度500 mm。

5.5 大面积拆撑的顺序

在试拆撑满足要求后需将结果报设计、监理和业主, 经同意后即可进行大面的拆除。拆除时从 (49) 轴的混凝土支撑开始, 依次拆除 (49) 轴～ (60) 轴的混凝土支撑。大面积拆除时每完成一道支撑应立即进行当次拆除范围内的侧墙绑筋和混凝土浇筑。在此部位的混凝土浇筑完毕并达到强度之后才能进行下一轴的拆撑工作。

1) 首先拆除 (49) 轴周围的支撑和腰梁;2) 施工 (49) 轴～ (50) 轴部位处的侧墙。

在 (49) 轴～ (50) 轴侧墙完成之后再依次进行 (50) 轴～ (51) 轴支撑拆除, 之后进行 (50) 轴～ (51) 轴侧墙混凝土施工。依次类推, 直至施工至 (60) 轴结束。

6 支撑拆除

按计划拆除 (55) 轴～ (56) 轴之间的支撑, 拆撑顺利。拆除后 (54) 轴和 (57) 轴的轴力监测值反而下降为16 300左右, 说明我们的判断是正确的。轴力实际值的折减也是大体正确的, 接下来可以大面积按部就班的拆撑。

对钢筋混凝土支撑的监测轴力值异常建议:1) 出现轴力异常的情况应及时与业主、监理、设计进行沟通;2) 根据工程经验及预警值对现有的监测方法得到的监测结果进行合理的折减;3) 采用新的更为准确的混凝土支撑内力监测手段。

解决混凝土支撑内力监测中出现的结果异常问题, 对于在基坑工程中对设计计算分析和施工质量控制这两方面工作水平的提高都会有巨大的帮助作用, 是有着巨大研究价值的新课题, 是我们今后应该继续进行研究、努力解决的问题。

参考文献

[1]王铁梦.工程结构裂缝控制[M].北京:中国建筑工业出版社, 2007.

[2]刘建航, 侯学渊.基坑工程手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 1997.

[3]陈浩元.科技书刊标准化18讲[M].北京:北京师范大学出版社, 2000.

内支撑架拆除施工方案 篇2

为确保结构安全和施工安全，特制订如下内支撑架拆除施工方案：

一、内支撑架，梁墙底模板，楼板底模板拆除前，应将该楼层梁板混凝土试件进行7天早期强度试压，当试件强度达到设计强度90%以上时，方准拆除部分内支撑架和梁、板模板。

二、内支撑架和梁、板模板拆除时间应在上一层结构混凝土浇灌完成后。

三、内支撑架和梁、板模板拆除时应本着先浇先拆，后浇后拆的原则，从上到下，从内到外逐步拆除。

四、严禁野蛮拆除，对拆除的模板和扣件要轻拿轻放，严禁乱抛乱甩，损坏模板及扣件。

五、拆除的钢管、模板、扣件要及时吊走。

六、与外脚手架连接的钢管、扣件，严禁拆除。

七、内支撑架和梁、板模板拆除后，应立即对主梁的跨中和楼底板中心点用60×160中枋，上部加短横木枋，底部加木楔作刚性支撑（见示意图）。

八、拆除内支撑架及梁板模板的安全措施：

1、拆架人员上班要戴好安全帽，高空危险作业要拴好安全带，严禁酒后上班作业。

2、临边拆除时应有专人监护，严禁其他人进入拆除区域。

3、严禁拆除的模板、钢管、扣件向外抛甩，严防物体打击事故发生。

4、内支撑架及梁板模板拆除后，场地应清理干净。

5、检查未拆除的外脚手架连接部位，发现安全隐患，应立即整改修复，确保外脚手架稳固安全。

主体结构支撑架搭设施工方案

一、概述

重庆邮电学院新建教师住宅工程（联排）C-

1、C-

2、C-

3、C-4栋结构概况为：层高3.00米，柱、梁均为薄壁柱梁，其截面尺寸为200×300～500，板厚为100～120，该工程混凝土浇注方式采用商品混凝土，塔吊吊运入模。支撑采用Φ48×3.5mm钢管，标准扣件搭设，立柱间距800～1000，横杆搭设三道，柱梁模板采用小块钢模散装散拆，楼板底模采用竹胶板，50×100·300的木枋组合使用，模板接头缝采用自粘胶带封闭，为保证工程质量安全，对标准层结构支撑架进行设计和验算。

二、梁支撑系统及梁模板设计计算

由于梁主要是薄腹梁，其截面尺寸主要为200×300～500。现以200×500梁的支撑设计为例。

（一）、常用数据：

1、模板及架自重标准为1.1 kN/m；

2、砼自重标准值为24.0 kN/m；

3、钢筋自重标准值（按每m砼含量计算）：梁柱为1.5 kN/m；，板为1.1kN/m；

4、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0 kN/m；

5、倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0 kN/m；

333

326、钢管采用φ48×3.5,其截面特性:A=489mm,I=12.19cm,截面模量W=5.08cm,回转半径I=1.58cm。

（二）荷载计算：

整个满堂架支撑系统的立杆间距1000×800，梁的支撑搭设见图1所示。

1、板及支架自重标准值：

（1+0.9+0.5×2）×0.8×1.1=2.552 kN

2、浇砼自重标准值：

(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×24=5.568 kN

3、钢筋自重标准值：

1.1×(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×1.5=0.287 kN

4、振捣荷载标准值：(1+0.9)×0.8×2=3.04 kN(三)、扣件抗滑计算

一根立杆所承受的荷载为：

(2.552+5.568+0.287)×1.2+3.04×1.4÷2=7.17 kN 一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8.00 kN 7.17 kN，因此考虑一扣件作为抗滑扣满足要求。

（四）、立杆稳定计算

一根立杆所承受的最大荷载为：N=7.17 Kn 长细比 =

(五)梁模计算

1、荷载计算（梁支撑系统搭设见图1）：

324（1）、模板及支架自重标准值：（0.2+0.5×2）×0.8×1.1=1.056 kN(2)、新浇砼自重标准值: 0.6×0.2×0.8×24=2.304 kN(3)、钢筋自重标准值： 0.6×0.2×0.8×1.5=0.144 kN(4)、振捣荷载标准值： 0.2×0.8×2=0.32 kN

2、小楞计算：

（1）、内力计算：梁荷载传给小楞。

q=[0.32×14+(0.144+2.304+1.056)×1.2]÷0.2=23.26 kN/m∴小楞跨中的最大弯矩：

Mmax=qbl（2-b÷1）÷8=23.26×0.2×0.9×(2-0.2÷0.9)÷8=0.93 kN·m

∴满足要求。（2）、挠度计算：

在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载简化为一个集中力计算，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，F=（0.144+2.304+1.056）×1.2=4.2 Kn W小楞=FI/(48EI)=4.2×900×10÷(48×2.06×10×12.19×10)=2.54mm＜1/250=600/250≈2.4mm 满足要求。

梁底模计算：梁底模采用小块钢模散装散拆，模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5mm；净载面抵抗矩Wx=3.96cm；净载面惯性矩Ix=17.98㎝。

q1=[0.36×1.4+(0.144+2.034+1.056)×1.2]÷0.8=5.88 kN/m∴

343

3543

模板所受的最大弯矩：Mmax=0.105×q1

2=0.105×5.88×0.8=0.395 kN·m(1)、强度计算：

满足要求。

（2）挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，q2=（0.144+2.364+1.056）×1.2÷0.8=5.25 kN/m W梁底模=0.273×q2I/(100EI)=0.273×5.25×800÷(100×2.06×10×17.98×10)=0.16㎜＜[w]=1.5㎜满足要求。

3、累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠

2度，其值

w累计挠度=w梁底模+w小楞=2.54+0.16=2.77㎜＜[w]=4.0㎜，满足要求。

三、薄壁柱模板支撑及模板计算

标准层薄壁柱高H=3.0m，厚度200㎜。柱模采用小块钢模拼装，由于薄壁柱多为异形截面柱，因此钢模采用竖向安装。柱侧模板采用2根φ483.5㎜的钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600×600㎜，先背横杆，后背立杆。砼强度等级C30，其输送方式为塔吊吊入模内，浇筑速度为1.6m/h，混凝土入模温度为20℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度60～90㎜。

由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：

（一）模板设计计算

1、荷载计算：（1）新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=20℃，坍落度为60～90㎜，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.6n/h，即：

按规定取较小值，即取q=45.80kN/m。

（2）振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m；（3）混凝土有效压头高度h=45.80/24=1.91m。

2、模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5㎜；净截面抵抗矩Wx=3.96㎝;净截面惯性矩Ix=17.98㎝。计算简图如图6所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为：

（1）计算强度的荷载组合：q4=（45.8×1.2+4×1.4）×0.2=12.112kN/m；

(2)计算挠度的荷载组合：q5=45.8×1.2×0.2=10.992 kN/m。

3、模板内力计算：

（1）模板所受的最大弯矩：

（2）强度计算：

（3）挠度计算：

（二）钢楞计算：

4321、荷载计算：横向钢楞（钢管）直接与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距600×600㎜，因此横向钢楞所受的荷载：计算强度和荷载组合：q6=（45.8×1.2+4×1.4）×0.6=36.336kN/m；计算挠度的荷载组合：q7=（45.8×1.2）×0.6=32。976kN/m。

2、内力计算：

（1）模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.10 q612=0.10×36.336×0.6=1.31 kN.m(2)强度计算：

（3）挠度计算：

3、累计挠度计算：钢楞挠度与柱侧自身挠度之和即为柱侧模累计挠度，其值

四、梁板支撑系统的构造和施工设计要求

（一）搭设材料的基本要求：

1、钢管：（1）新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理；（2）旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001规范要求进行检查，对不符合要求坚决不用；

2、扣件：（1）新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3）新旧扣件均应进行防锈处理。

2（二）梁板模板支架及模板的构造要求

1、立杆平面布置及步高设计要求：（1）在搭设支撑前应根据建筑自身特点弹好立杆间距控制线，并根据实际情况进行合理调整；（2）当梁板荷载相差较大时，梁下和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变距，以确保水平杆件的连续设置要求，保证整个满堂架的空间刚度；（3）一般情况下，模板支架的步距以0.9～1.5m为宜，不宜超过1.5m。

2、剪刀撑设置：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置，中部纵横向按构架大小，每隔10～15m设置一道。

3、模板：钢模按照GB50214-2001《组合钢模板技术规范》进行配板设计；模板端缝齐平布置时，一般每块钢模板应有两个支撑点，错开布置，其间距可不受端缝设置限制；模板的悬挑长度不宜大于400㎜，并且悬挑部分挠度应与跨中挠度大致相等。

（三）梁板模板支架的搭设要求和安全管理

1、搭设要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置，斜杆或剪刀撑尽量与方杆连接，节点构造符合相应规范规定；（2）确保每个扣件的螺栓拧紧扭矩都控制区在40～65N·m；（3）当立杆所受竖向力特别大时，除验算立杆稳定外还应验算地基支座承载力或板的抗冲切承载力。

2、施工使用过程中的管理：（1）梁板模板支撑系统的方案设计至关重要，必须建立在较为精确的计算基础上，绝不能仅靠经验进行施工；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在载荷设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；（3）在施工使用过程中派专人进行检查维护，坚持信息化施工管理，将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制，确保施工安全。

模板支撑架及我脚手架简明施工方案

模板支撑架及我脚手架简明

施工方案

重庆邮电学院新建教师住宅工程（联排）由四栋五层住宅组成，现浇薄壁框架柱、现浇梁板结构，有阳台、及斜屋面，建筑高度为16.12。由于施工工期短，根据结构特点，框架柱、梁采用组合式钢模板，钢管、扣件夹具、楼板底模采用10厚竹压板，模板支撑架采用钢管、扣件搭设满堂脚手架，为确保安全和缩短工期，橡皮脚手架与支撑架同时搭设，便于结构施工，外脚手架满挂密眼安全网全封闭。确保现场施工安全。

一、搭设脚手架的材料要求：

钢管：采用φ48×3.5钢管,材料为Q235(3)钢，钢管必须无严重腐蚀、无破损、无弯曲。

扣件：采用标准的钢管扣件，经抽查其抗滑移力大于8.5KN。安全网：采用6.0×1.8m绿色密目安全网，网目为5.0㎜×5.0㎜，绳径3.2㎜，自重0.01KN/㎡，要求无破损无孔洞。

二、内支撑架的搭设：

满堂内支撑架立柱间距为0.8～1.0m，与柱、墙相距0.2～0.3 m，纵横杆搭设三道，底横杆距地0.2～0.3 m，中横杆距地 1.8 m，上横杆要计算好搭设标高，以便支撑梁、板底模，底层搭设支撑架要先平整场

＃地，尽量夯实，地面不准有弹簧土层，立柱下要铺设60×160木枋，防止支撑架受力下沉。

三、外脚手架的搭设：

外脚手架为双排钢管架，与内支撑架同时搭设。内立杆离建筑物0.25 m，外立杆与内立杆相距1.00 m 立杆排距1.50 m，步距 1.80 m，外脚手架搭设高度 15 m，外架随结构施工逐层向上搭设。为保证施工层外模板的固定和支撑牢固，在外架上增设的横杆和支撑，扣件在结构施工结束后拆除，以减轻外架的多余荷载。外架必须与建筑物拉结牢固，按规定搭设剪力衬及斜衬，防止外架倾斜或垮塌。（1）、对外架操作人员进行施工技术交底：

a、搭设外架时，操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，严禁酒后作业，严禁穿硬底鞋、拖鞋上架作业。

b、设立警戒区域，派专人进行监护，进行安全喊话，严禁上下同时作业。

c、对操作人员进行详细的安全和技术交底，学习外架操作规范，作好交底记录，对违规人员要严肃处理。（2）外脚手架的搭设方法： a、立杆：第一道立杆搭设前，立杆下端应铺设60×160木枋，立杆接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，相邻立杆接头不能设置在同步或同跨内。且相邻两个接头位置必须大于0.50 m，接头中点至主节点不宜大于步距的 1/3。立杆垂直偏差控制在1/400以肉用。b、大横杆：大横杆应设置在立杆的内侧，垂直步距为1.8 m，并在外侧立杆上两大横杆之间增加一道大横杆，此道粝横杆距下面一道大横杆0.9 m，以满足裉房外墙装饰时的使用安全和方便防护架进行封闭。大横杆可采用对接连接，也可采用搭接，采用对接时，两根相邻横杆不能在同步或同跨骨设置接头，且接头位置在水平、垂直方向错开必须大于500㎜。采用搭接时，搭接长度大于1.0 m，应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆的端部的距离大于100㎜。c、小横杆：小横杆按水平间距1.5 m、步距1.8 m进行搭设，并设置大横杆与立杆的交点处，两面端固定，小横杆伸出防护架外侧的长度严格控制在100㎜～150㎜之间，以保证防护架的美观。在6.85 m标高处的小横杆应伸至建筑物外墙边 50㎜，以便于水平防护封闭严密。d、连墙杆：连墙杆采用φ48钢管刚性连接，水平方向每隔3根立杆设置一道，垂直方向每隔3根大横杆（或每一个层高）设置一道，设置时一端设置在防护架节点处，偏离主节点不大于300㎜，另一端与墙、柱梁连接牢固。连墙件从防护架底层开始设置，在搭设至设有连墙杆部位时，搭设完成该处立杆、横杆后应立即设置连墙杆，以保证架的稳定。e、剪刀撑：剪刀撑采用连续设置，跨越立杆的根数宜为4根，与地面的夹角必须控制在45-60度（与地面夹角）之间。f、竖向封闭：保证防护架高出屋面1.5 m以上，防护架搭设完一层，就应立即铺设防护网。首先，用细铁丝将竹压板竖向捆绑在防护架的外侧水平杆上，竹压板应置于绿色密眼安全网的内侧，捆绑时应用双股铁丝进行牢固连接，相邻（上、下、左、右）两块竹压板应连接紧密并用铁丝绑牢，不得有空隙或漏绑现象。

其次，应在外侧立杆的内侧（或大横杆）上挂设绿色密眼安全网，在挂设安全网时，必须用防雨、不易腐蚀的专用尼龙绳进行捆绑，要用力拉紧安全网并用绳子穿过网上预留的穿绳孔与水平杆紧密捆绑。保持安全网的平整度，严格控制好网与网相连的水平连缝和竖向连缝，不得漏孔和漏捆，以防影响其安全防护功能的发挥和外侧立面的美观。

g、水平防护：安全防护架和竖向防护网搭设完毕后，为了保证±0.00层的使用安全,首先在6.0高度位置设置一道全封闭水平防护。此道水平防护满铺一层中枋，再铺设一道竹压板。其余的水平防护应沿竖向每隔5步架高（8.0～9.0 m）铺设一道临时防护网。中间层水平防护网的构成做法为：首先在短横杆上铺设60×160长木枋，木枋应用10号铁丝将其与横杆牢固连接，木枋间距不大于400㎜。在木枋接头处应增设双短横杆，以撑住木枋端部避免瞎子跳。木枋铺设完成后，在其上铺放一道竹压板进行严密封堵，并用铁丝相连牢固严禁出现孔洞。每日派专人对水平防护上的垃圾进行清理，以确保水平防护的完整性和安全性。

h、架搭设完毕、验收后、应办理好验收手续，任何人不得擅自破坏防护设施的任命部位。如遇特殊情况需要临时拆除局部防护架时，应提前向安全部门申请，并提供相应的安全防护措施，得到批准后，按补救措施继续实施，应根据具体情况及时恢复防护架的原样。

四、底层各通道出入口的防护搭设

1、材料转运钢平台的安装

（1）、为了满足施工生产的需要，加快各种材料转运速度，决定在外防护架上安装2个转料平台，转料平台采用工厂加工制作成型的整体钢平台。首先应在结构施工时，在每层结构边梁上预埋25锚筋、锚筋距结构边缘300～500左右，在准备安装平台的位置处将外防护进行加固改造形成一个宽3.0 m，高1.7 m的方洞(孔宽应比钢平台超宽200～300)。然后用塔吊将钢平台运至外防护架的预留孔洞位置，以便平台就位安装。然后派专人配合塔机进行钢平台安装就位。钢平台尾端搁放在结构板上，大于等于300。并将钢丝绳穿入钢平台处的上一层结构边梁上的相应位置的锚筋上，同时用10铁丝将锚筋捆绑牢固，以防钢绳滑出锚筋发生事故。最后，测定平台的水平度，达到要求后，立即用钢丝绳斜向将钢平台外侧悬挑端上的拉环和本层顶板上的预留拉环进行牢固边接，并用双钢卡卡紧，防止钢平台在受荷作用下钢丝绳产生滑移而出现事故。最后除去塔机挂钩，使斜向拉绳受力。同时，随即安上钢平台两侧的护身栏杆。钢平台安装完毕后，应立即挂上安全警示标志和标明此平台起吊重量的告示牌。

（2）、钢平台应与外安全防护架完全分离，禁止让平台的荷载传递补给外防护架，钢平台的存在占了外防护架的竖杆及横杆的位置。从而影响了外防护荷载的传递路线和受力方式。因此，必须对外防护架上的转料平台孔进行加固处理，具体的加强处理方法为：

a、因平台宽度（3.0 m）大于安全外防护架的立杆的间距（2.0 m）。所以安全外防护架在钢平台位置内的内外立杆及部分横杆被平台阻隔断，从而严重影响安全防护架的荷载传递路线和安全性。

b、为了确保整个安全外防护架的安全性和稳定性，使其满足功能要求，应采用在钢平台的左右两侧增加立杆来代替原有立杆的作用。新增加立杆必须大于等于2个步距长度。同时，在钢平台洞高度以外的上下两端增加一道大、小横杆，代替原有横杆的作用。最后，在不影响平台使用的情况下，在平台两侧沿立

＃杆平面搭设“八”字斜撑，用以传递被平台阻断的立杆的荷载，同时也增强了平台位置安全防护的刚性和整体性。

c、由于钢平台为工厂加工制作而成，已经对钢平台的受力方式和承载力，稳定性进行验算，符合要求。因此，本文案就不再对钢平台在使用过程中承载力、稳定性进行验算。

五、保证安全的技术措施

目的：安全技术措施是安全生产的唯一保证，对加快工程进度，提高工程质量起很大的作用，因此在施工过程中必须坚决贯彻执行，确保安全生产。

1、组织措施

（1）、建立健全安全生产组织，成立经项目工程部经理为组长的安全生产领导小组，本工程安全部门主持日常安全检查和监督指导工作。

（2）、集团公司衙门生产安全部门派一专人指导、督促安全生产工作。

（3）、项目工程部建立以安全部门为首，包含工人班组长、施工员、基层工会小组、青年安全监督岗的安全保证体系。

2、制度保证

（1）、健全安全生产岗位职责，责任落实到相关部门及各级管理人员。

（2）、必须坚决贯彻执行建设部JGJ59-99《建设施工安全检查标准》各种规范、规定，严格执行广厦重庆第一建筑（集团）有限公司制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制度各种专门的安全措施。

（3）、按（集团）公司规定执行安全生产检查、考核奖惩制度，项目工程部管理人员由项目经理根据各管理人员的分管专业、区域和安全生产效果按月考核。工人班组在签订分部、分项工程施工承包合同时贯彻落实奖惩制度，完工时由安全员签字兑现，同时严格按照集团公司的安全生产管理制度及其奖惩制度。（4）、分部分项工程必须进行安全技术交底，作到针对性强签证手续完整，督促检查实施情况，及时制定增补措施，保证安全施工。

（5）、建立安全生产检查实施制度，做到班组岗位日查、项目周查、公司每月查。集司每半年进行一次安全生产评比，并按照公司的安全生产奖惩制度。使警钟常鸣，常抓不懈。

（6）、安全员、施工员、工人班组长认真填写各项安全生产管理记录，定期交安全科内人员分类、保管、存档。

3、思想意识保证

（1）、定期组织劳动安全条例学习、宣传、使广大职工对安全工作思想上有足够的认识，自觉遵守安全制度和认真执行安全操作规程，对新入场职工要进行认真的入场教育工作者并形成书面资料，与施工班组签订安全施工合同。

（2）、对职工安全生产的安全常识教育，牢固树立法制观念，建立“安全第一、安全责任重于泰山”的思想意识，对参加施工的所有人员进行安全技术培训。

六、外装饰脚手架的验算

1、杆件间距参数

脚手架构造形式：单立杆双排钢管脚手架立杆离墙面距离： 内立杆：0.45m Lb=0.9m 外立杆：1.35m 立杆纵向间距：

La=1.5m 步距：1.8m 小横杆间距：1.5m 连墙件竖向间距：H1=4.75m 水平间距：L1=4.5m(三跨)根据本工程建筑立面设计要求，我们决定从建筑物临边环境地面上开始搭设外装饰脚手架。

脚手架搭设高度Hd=15m 采用φ48×3.5钢管,材料为Q235(3)钢，脚手架排距Lb =0.9m，为大城市市区，地面粗糙度C类，基本风压ω0 =0.35KN/㎡，1.8×6.0m绿色密目安全网网目尺寸为5.0㎜×5.0㎜，绳径3.2㎜，自重0.01 KN/㎡。外立面铺设竹压板，安全网全封闭，脚手架用于外墙装饰及安全防护，考虑三层同时作业。

2、脚手架的荷载计算

本工程采用的是60×160㎜中枋作为脚手板，同时三层作业，施工荷载由纵向水平杆传给立柱，查施工手册，当排距1b=1m，施工均面荷载Qk=2.0 KN/㎡，装饰阶段施工荷载计算基数qk=0.9KN/m。

查《建筑施工手册》（第一册）表5-

7、表5-

14、表5-15得： gk1=0.1058KN/m gk2=0.3459KN/m gk3=0.0768KN/m A、恒荷载标准值的计算 Gk=H1(gk1+gk3)+n1Lagk2 =34.8(0.1058+0.0768)+3×1.5×0.3459 =7.91KN B、施工荷载标准值的计算 Qk=n1Laqa=3×1.5×0.9=4.05KN

3、立柱稳定性验算：

脚手架以相等的步距、柱距、排距、连墙件间距搭设，底层的立柱段所受压力最大，为脚手架的验算部位。

＃A、计算立柱段的轴心压力设计值 N=1.2Nak+0.85×1.4∑Nqik =1.2×7.91+1.2×4.05 =14.35KN B、立柱稳定性验算 立柱截面积A=4.89×10㎜ 回转半径I=15.8㎜

钢材抗压强度设计值fe=205N/㎜ 立柱计算长度系数μ=1.50 立柱长细比：λ=μhi=1.50×180/1.58=196.35 用插入支查表得轴心受压杆件的稳定系数ψ=0.206 风荷载在立杆段产生的最大弯矩计算：

首先确定外装饰脚手架的挡风系数Φ，本工程的外装饰脚手架个立面采用密目式安全网全封闭，且沿高度范围每隔1.0m 用竹压板进行封闭，因此取挡风系数Φ=0.65 查施工手册得：μs=1.0Φ=1.0×0.65=0.65 立网传给立柱的风荷载标准值按下式计算： ωk=0.7μzμsω。

H=35m时，μz=1.11，H=5m时，μz=0.54，先按μz=1.11计算风荷载： ωk=0.7μzμsω。=0。7×1.11×0.65×0.35 =0.177 KN/㎡

作用于立柱的风线荷载标准值： qak=ωkΦ1n

=0.177×0.65×1.5 =0.172KN/m

222

2组合风载计算时，立柱稳定满足下式： qak=ωkΦ1n

=0.177×0.65×1.5 =0.172 KN/m

Ma=0.12qahh=0.12×0.172×1.8 =0.0669KN·m=66.9KN·㎜

组合风载计算时，立柱稳定满足下式： 0.9(N/ΦA+Ma/W)≤fa/r 0.9(14.35/0.243×4.89×10+66.9/5.0×10)=0.121×10N/mm

＜fe/r4=205/1.5607=131M/mm满足要求。

5、扣件连接抗滑移计算： 连墙件所受水平力设计值为 Nu=1.4ωΦkAa+N5 =1.4×0.177×0.65×4.5×4.75+5.0 =8.4KN＜Rc=8.5K 满足要求（本工程的外装饰脚手架连墙件实际采用双扣件受力）。

广厦重庆第一建筑（集团）有限公司

重庆邮电学院新建教师住宅（联排）工程项目部

深基坑钢筋混凝土支撑拆除探讨 篇3

福建省某综合大楼位于福州市五四路19号东侧, 温泉支路西侧。大楼设计高度74.80m, 采用框架-剪力墙结构, 冲孔桩基础, 地下室设计一层, 外围尺寸:长96.0m、宽49.9m, 自然地面标高约-1.00~-1.40m (±0.000标高相当于罗零标高+7.450m) , 地下室底板面标高为-5.40m, 基坑侧壁安全等级:西侧A-P轴及南侧1-10轴为一级, 其余二级, 开挖平均深度约4.80m, 属于深基坑。

基坑围护采用柱列式排桩加钢筋混凝土内支撑围护体系 (见图1) , 围护桩采用冲孔灌注桩, 混凝土强度等级C20, 桩径均为φ600, 中距均为900。围护桩WZ1桩长为9.95m, 桩尖落在淤泥层上, 围护桩WZ2桩长为22.8m, 桩尖落在粉土 (砾砂) 土层上, 基坑转角处均为围护桩WZ2, 其余部位按2根WZ1桩加1根WZ2分布。围护桩间隙设置φ400高压旋喷桩作树根挡土及挡水, 桩长3.2m, 桩顶标高-3.1m。

冠梁及内支撑梁均采用C25钢筋混凝土结构, 冠梁尺寸为1200mm×700mm, 水平支撑梁尺寸为700mm×900mm和600mm×700mm, 支撑梁面标高为-2.3m。支撑立柱采用格构式钢柱, 断面尺寸450mm×450mm, 采用─8×100×410及L100×14焊接而成;支撑柱CZ采用桩径φ800冲孔灌注桩, 桩尖均落在砾砂土层上, 桩长20m。

2 拆除前准备

(1) 人力及机械安排。架子工6人, 空气压缩机需进场3台, 风动凿岩机2台, 破除工人8人, 6个杂工清理砼碎渣, 80T塔吊协助拆除的砼碎渣外运。

(2) 支撑拆除要求。根据基坑支护设计说明, 支撑系统拆除须待地下室底板、传力带混凝土达到设计强度的70%方可拆除。

(3) 支撑拆除施工顺序。由于本工程基坑为东西狭长型, 地下室混凝土结构施工按由西向东流水施工, 支撑拆除也必须按照结构施工由西向东逐步拆除。

脚手架搭设及安全防护→支撑梁钢筋保护层剥离→四角斜撑对称破除→水平对撑两侧对称破除→破除碎渣及时清理外运→脚手架拆除。详见图2。

3 支撑拆除方法

3.1 脚手架搭设

在基坑内砼水平支撑梁下搭设满堂钢管脚手架, 高度至砼水平支撑梁底, 脚手架钢管采用Φ48mm、壁厚3.5mm钢管, 脚手架纵横距为0.9m, 步距1.5m, 四角设抱角斜撑, 四边设剪刀撑, 中间每隔四排立杆沿纵向设一道剪刀撑, 斜撑和剪刀撑均应由下而上连续设置。

(1) 架子搭设工艺流程。摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→安装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧→安装上部大横杆、小横杆→加剪刀撑→满铺防护竹榀。

(2) 脚手架搭设要求。

(1) 立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。

(2) 脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在立杆上, 横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(3) 大横杆设于小横杆之上, 在立杆内侧, 采用直角扣件与立杆扣紧, 大横杆长度不宜小于3跨, 并不小于6m。

(4) 大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求:对接接头应交错布置, 不应设在同步、同跨内, 相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

(5) 架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm, 同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300。

(6) 脚手架的内、外立面分别对称设置剪刀撑, 由底至顶连续设置;每间隔三根立杆设置一道剪刀撑;剪刀撑的接头必须采用对接扣件连接。剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉, 并与地面成45~60°夹角。

(7) 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上, 旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(8) 施工层应满铺防护竹榀, 不得遗漏。

3.2 支撑拆除

支撑拆除必须严格按照施工顺序进行, 先凿除支撑梁钢筋保护层;再按破除顺序施工大样图对支撑进行破除并外运。

立柱桩 (格构柱) 周边应先破除, 且两立柱桩之间的支撑应对称破除。破除立柱桩周边支撑时, 先凿除砼, 钢筋不得割断, 待相邻两立柱桩之间的支撑砼均凿除后, 方可切除钢筋。

3.3 脚手架的拆除

(1) 脚手架拆除时应划分作业区, 周围设绳绑围栏或竖立警戒标志, 地面设专人指挥, 禁止非作业人员入内。

(2) 拆架子的高处作业人员应戴好安全帽, 系好安全带, 扎裹腿, 穿软底鞋方允许上架作业。

(3) 拆除顺序应遵守由上而下, 先搭后拆、后搭先拆的原则, 即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑, 而后小横杆、大横杆、立杆等, 并按一步一清原则依次进行, 要严禁上下同时进行拆除作业。

(4) 拆立杆时要先抱住立杆再拆开最后两个扣, 拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时, 应先拆中间扣, 然后托住中间, 再解端头扣。

(5) 拆除时要统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解开与另一人有关的结扣时, 应先通知对方, 以防坠落。

3.4 注意事项

(1) 支撑梁应严格按施工顺序对称拆除, 严禁不按顺序胡乱拆除, 以保证水平支撑受力均衡。

(2) 拆除过程中工况复杂, 应及时与监测单位联系, 及时了解围护桩变形情况, 以便采取应急措施。发生异常情况时应立即停止支撑拆除, 并应立即查清原因和采取措施, 方能继续拆除。

(3) 支撑拆除后支护桩露筋位置应及时采用涂抹1∶2水泥砂浆进行保护。支撑下方柱墙插筋除满铺防护竹榀进行保护外, 钢筋端头螺纹位置还应采用橡胶套筒进行保护。

(4) 支撑梁架设于支护桩及中间钢格构柱上, 拆除时应预留>30cm砼, 待支护梁拆除后, 方可将格构柱桩上砼打凿并切割格构桩型钢。

(5) 结构柱墙钢筋应设防护架, 注意不撞碰防护架及结构钢筋, 碎渣掉入结构柱墙中, 不得用机械清渣, 应用人工清理。

(6) 支撑梁的钢筋应待砼凿除后切割, 不得先期切割, 梁砼碎块应小于20cm×20cm。

4 应急措施

基坑支护结构安危关系到本工程安全, 还关系到相邻建筑、附近城市管线及道路设施的保护等, 因此应加强对支护结构的监测。当支护结构的最大水平位移、建筑物的沉降速率, 总沉降量、地面裂缝值超过设计允许值时应立即停止施工, 向业主及监理单位反馈, 即时通知设计单位, 加密监测频率, 备用少量钢支撑防止围护桩局部变形过大, 并准备好堵漏材料, 防止因支护桩变形而发生基坑四周墙面渗水, 确保基坑安全。

本基坑支护结构的水平位移限值为30mm, 当出现下列情况之一, 应立即报警, 若情况比较严重, 应立即停止施工, 并及时对基坑支护结构和已有建筑物采取应急措施:

(1) 基坑支护结构的水平位移大于20mm;

(2) 基坑支护出现破坏的迹象或其他可能影响安全的征兆;

(3) 已有建筑物的不均匀沉降大于规范规定的允许值;

(4) 已有建筑物的砌体部分出现宽度大于3mm的变形缝或附近地面出现宽度大于5mm裂缝;

(5) 基坑周围土体出现可能导致剪切破坏的迹象或其他可能影响安全的征兆 (如少量涌土、隆起、陷落等) 。

5 实施效果

本项目监测单位为福建省建研勘察设计院, 在土方开挖前就派专业人员埋设观测点, 基坑边共布13个点 (见图3) , 在施工过程进行密切跟踪观测, 支撑拆除阶段加大测试频率, 早晚各一次, 支撑拆除结束后连续观测5天, 每日一次, 直到变形稳定为止。各观测点累计位移数据经汇总如表1、表2。

mm

注:以上数据源自观测点深度3m处 (位移量最大)

mm

6 结论

各观测点的位移速率、累计位移均未达到预警值。周边建筑物、基坑临近的道路、管线等设施的沉降速率, 累计沉降量也均未达到预警值。本项目基坑支护工程施工质量可靠, 拆除过程安全有效, 变形稳定。

摘要：本文通过工程实例, 探讨深基坑钢筋混凝土支撑拆除方法及施工注意要点, 做到科学、安全、快速拆除, 以便为继续施工创造有利条件。

关键词：钢筋混凝土支撑,拆除方法,变形观测

参考文献

[1]GB50202-2002建筑地基基础工程施工质量验收规范

某工程基坑内支撑拆除施工技术探讨 篇4

关键词：基坑,内支撑,拆除,支护,施工

1 基坑支护概况

某工程地下3层, 地上39层, 基坑工程安全等级为一级, 重要性系数取1.1。本工程地下室基坑为矩形, 南北向长92.25m, 东西向宽为47.7m, 基坑面积为4400m2。基坑支护采用冲 (钻) 孔灌注桩加钢筋砼内支撑支护体系。内支撑体系沿竖向设置两道, 其中心标高分别为-3.5m、-8.3m, 负一层、负二层结构板面标高分别为-5.35m、-9.15m。冲 (钻) 孔灌注桩桩径1000mm, 桩间距为1500 (1200) mm, 立柱桩由Φ1000冲 (钻) 孔灌注桩加钢格构立柱组成, 支护桩和立柱桩均采用C25。内支撑体系由现浇砼支撑梁组成, 砼强度等级为C30。支撑梁截面尺寸为600×600、800×800、1200×800 (围檩) 。±0.000相当于黄海标高5.000m, 现场地表面相当大沽标高5.300m, 相当于建筑标高-2.700m。除大筏板外的其余底板垫层底标高为-13.85m, 大筏板垫层底标高为-15.95m, 局部大承台垫层底标高为-17.50m、-17.70m。

为进行止水挡泥, 在桩间设置Φ600@1200、Φ800@1500高压旋喷桩形成止水帷幕, 桩长为25~34m。为防止由于基坑内水位不均匀下降引起周边地基土不均匀沉降, 在基坑靠近建筑物处布置回灌井, 间距为4m, 根据现场实际位置情况进行布置。每道水平支撑梁均设置1个围檩 (砼276m3) 、2个对撑 (砼399m3) 、4个角撑 (砼204m3) , 两道水平支撑梁砼共1350m3。

2 施工部署及难点

2.1 施工部署

本工程基坑支护内支撑体系总体拆除思路为“先切断阻碍墙柱施工的部分, 保证地下室结构的顺利施工, 待地下室结构封顶后进行室内封闭破除”。拆除应按照先联系撑、角撑, 再到对撑, 最后腰梁的顺序进行拆除, 使原支撑的应力按要求逐步均衡释放。考虑到地处厦门市闹市区, 周边居民众多, 拆除方式选择人工使用空压机进行拆除, 且主要拆除工作待地下室结构完成之后进行, 施工环境封闭, 能够有效控制噪声污染, 减少居民投诉。

2.2 施工难点

本基坑支护沿竖向共设置了两道内支撑体系。内支撑体系由现浇砼支撑梁组成, 每道支撑均设置1个围檩、2个对撑、4个角撑。支撑梁本身占用了大量的空间, 严重影响了现场的施工组织, 特别是大大降低了塔吊的吊装效率。

按照先期的围护设想, 必须等整体完成地下结构后才能拆除。由于围护结构先于地下室结构设计, 且由两家不同的设计单位分别完成, 所以部分支撑立柱和支撑梁没有避开主体结构, 尤其是其局部的联系撑与主楼的型钢砼柱重叠, 造成了工程主体结构的部分区域在支撑拆除前无法进行施工。后与基坑支护设计单位多次商讨, 经其验算后同意提前拆除对结构施工影响较大的部分支撑梁 (均为联系梁) 。

3 施工要点

3.1 内支撑梁切断

为保证拆除工作尽可能不影响地下室的施工进度, 需将阻碍墙柱施工的内支撑梁进行切断割除。依墙柱边缘尺寸各扩大30cm为界线切割凿除该范围内的支撑梁砼和钢筋。支撑梁切断后产生的悬臂端采用钢管架进行临时回顶, 立杆间距不大于1m, 加设斜杠, 顶部采用顶托加木方。底部设置木方垫板如图1。

3.2 内支撑梁破除和格构柱割除。

(1) 内支撑梁破除。进行联系支撑梁破除时, 实行从梁两端对称凿除方式进行支撑梁凿除, 先凿除梁面及两侧钢筋保护层, 保护层砼凿除完毕之后将箍筋割断, 箍筋割断之后再将梁上部钢筋取出, 上部钢筋取出后依次从梁两端1/3跨处向中分层破除梁芯砼并分层取出梁侧钢筋, 梁跨中1/3范围砼破除完毕之后, 再破除次支撑梁两端砼, 所有砼破除完毕后方可割断底筋。

进行角撑和对撑等主支撑梁凿除施工时, 同样实行从梁两端对称凿除的方式进行支撑梁凿除, 先凿除梁面及两侧钢筋保护层, 保护层砼凿除完毕之后将箍筋割断, 箍筋割断之后再将梁上部钢筋取出, 上部钢筋取出后依次从梁两端1/3跨处向中分层破除梁芯砼并分层取出梁侧钢筋, 梁跨中1/3范围砼破除完毕之后, 及时进行相邻跨跨中砼破除施工。待相邻两跨跨中砼破除完毕之后, 再对称破除格构柱节点处砼。

(2) 格构柱割除。砼支撑梁拆除完成后, 对内支撑格构柱进行人工割除。与支撑梁拆除顺序一样, 由上往下依次割除负一层至负三层内的格构柱。

3.3 砼碎块清理外运

内支撑梁破碎拆除时, 拆除区域10m内禁止站人, 待局部支撑破除完成后, 清理砼碎块人员方允许进入拆撑区域施工。为满足环境保护要求, 直径大于300mm的砼块需进行人工二次粉碎。

本工程地下室设计有两个汽车坡道, 北侧1#汽车坡道为入口, 东侧2#汽车坡道为出口, 车道宽约4m。在地下室各层内将支撑梁破除成砼碎块后利用小型正铲装载机或斗车装运至自卸运输车。自卸运输车从2#大门由1#汽车坡道进入地下室施工楼层, 再由2#汽车坡道从1#大门运出场外。地下室楼层内的砼碎块要及时转运, 不得集中堆载过高。砼碎块运至距场地指定堆场堆卸, 因建筑垃圾危害大, 砼碎块运至堆场时需用彩条布覆盖并需缴纳环境污染费。

4 架体搭设

人工破除采用空压机, 为保证操作工人的安全, 在支撑梁下搭设防护架。防护架也可以起到保护插筋和砼楼板的作用, 防护架上的砼碎块及时转运, 脚手架上堆载高度不超过200mm。

4.1 架体搭设要求

(1) 脚手平台采用Φ48×3.0钢管搭设。

(2) 脚手架拆除按自上而下先装者后拆, 后装者先拆逐步拆除, 一步一清, 不得采用踏步式拆法, 不准上下同时作业。

(3) 拆除时要统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解除与另一人有关的扣件时候, 应先通知对方, 防止坠落。

(4) 拆下的杆件与配件应按类分堆, 可采用人工搬运或吊车吊送, 严禁高空抛掷, 运至地面后, 应随时按照品种、分规格堆放整齐, 妥善保管。

(5) 在离地200mm处应设置扫地杆。

(6) 其它有关构造方面的规范, 参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011。

4.2 支撑破除脚手平台搭设

(1) 脚手平台搭设顺序:铺设木跳板→摆放扫地杆→树立立杆→搭设横杆→搭设防护栏杆→铺设脚手板→张挂密目安全网。

(2) 在破除基坑内支撑前, 支撑梁及两侧1.5m区域内需搭设临时钢管满堂架, 钢管立杆间距为1000mm, 横杆间距不得大于1.5m, 横杆上铺设木跳板, 以便工人操作, 确保施工安全。

(3) 脚手平台拆除顺序为:安全网→脚手板→防护栏杆→横杆→立杆→扫地杆→收集木跳板。

5 局部内支撑梁提前拆除

5.1 地下室型钢柱与内支撑梁关系

本工程地下室结构主楼范围内存在型钢砼柱空间位置与基坑支护体系的内支撑梁支撑梁冲突, 负三层局部型钢柱柱顶标高高出第二道支撑梁梁底800mm, 负二层局部型钢柱柱顶高出第一道支撑梁梁底50mm, 均无法吊装施工, 需要提前拆除该部分支撑梁 (均为联系梁) 。

5.2 拆除方法

(1) 测量定位。根据柱子定位图使用全站仪测量放线, 确定吊装受影响的型钢柱位置, 并在支撑梁上标注位置, 以便支撑梁的破除。

(2) 操作平台搭设。需破除的支撑梁距地下室底板4.5m, 破除支撑梁时需搭设操作平台。操作平台采用钢管搭设, 上面铺设竹跳板。钢管架的步距为1.5m, 立杆纵横距为1.2m, 外围设置竖向剪刀撑, 操作层小横杆横向间距为0.2m, 满铺竹跳板, 四周挂设安全网。

(3) 支撑梁破除。阻碍型钢柱的第二道支撑梁需在负三层型钢柱吊装前破除;阻碍型钢柱的第一道支撑梁需在负三层结构施工完毕后, 负二层型钢柱吊装前破除。施工前对需破除的支撑梁进行编号, 支撑梁均采用空压机进行分层破除, 破除时由支撑梁中间往两边分层破除。

经基坑设计单位同意确认, 1、2、4支撑梁可整根破除;3、6支撑梁破除其二分之一宽 (即破除300mm宽支撑梁) ;5支撑梁整根破除, 同时破除两侧斜梁影响吊装的部位, 斜梁破除宽度不超过其二分之一 (即最多破除300mm宽斜梁) 。

支撑梁破除时, 工人必须系安全带, 确保操作过程中人员安全。支撑梁采用分层破除 (方法同前) , 每层破除的砼须及时用塔吊吊运至垃圾堆放区, 操作层堆载不可超过20cm, 破除完毕后拆除操作平台, 并清理现场。

6 结束语

在地下室结构施工中, 为确保基坑安全, 使基坑始终处于稳定的支护体系下, 本工程中采用结构楼板与围护桩顶撑等方式来置换上部内支撑结构, 避免基坑变形, 同时按照先联系撑、角撑, 再到对撑, 最后腰梁的顺序进行拆除, 使原支撑的应力按要求逐步均衡释放。该破撑方案既保证了基坑安全, 又不影响施工总进度, 且有效降低噪声污染, 取得了良好的社会和经济效益。

参考文献

[1]JGJ120-99, 建筑基坑支护技术规程[S].

[2]JGJ79-2002, 建筑地基处理技术规范[S].

支撑拆除 篇5

一、工程概况

中航城二期中航商业中心、新天地商厦施工总承包工程G、M/H地块基坑平面呈“L”型, 东西长约164.5m, 南北最大距离约为105m。基坑支护设计采用桩支撑体系, 内支撑立柱直径为1m, 最大立柱设计间距为20m;基坑在标高-2.3m与-9.3m设置两道钢筋混凝土水平内支撑, 局部设计开挖深度为19.1m范围的基坑在-13.8m增设第三道钢筋混凝土内支撑, 内支撑梁截面尺寸为1000×1000mm、800×800mm。基坑南侧为中航广场, 西侧为停车场道路, 北面为振中路, 东侧为中航路, 道路下电信、污水管、雨水管、给水管、燃气、电力等市政管线密集, 路面交通繁忙车流密度大, 因此在地下室内支撑拆除过程中对基坑变形控制要求高, 具体基坑场地现状见图1。

二、总体施工程序

地下室-15.7m与-19.1m底板结构施工→-19.1m底板换撑施工→局部第三道内支撑拆除→地下三层结构施工→地下三层外墙防水及回填施工→标高-11.5m换撑施工→第二道内支撑拆除→地下二层结构施工→地下二层外墙防水及回填施工→标高-7.5m换撑施工→第一道内支撑拆除→地下一层结构施工。

(一) 换撑施工

地下室外墙防水施工完成后, 清理基坑支护桩与外墙之间的垃圾, 然后进行回填。回填时为保证回填的密实度与施工方便, 回填材料选用掺6%水泥的级配石粉;换撑结构采用强度等级C35钢筋混凝土板带, 具体换撑做法见图2。换撑时地下室结构梁及剪力墙后浇带部位预埋工字钢进行换撑以确保深基坑拆撑施工安全, 型钢根据设计要求进行安装。

(二) 拆撑施工

拆撑原则:本工程内支撑拆除时根据地下室结构施工进度由下至上进行内支撑梁拆除, 最后拆除支撑立柱;每一道内支撑平面上先拆除斜向八字支撑, 再拆除短向内支撑, 最后拆除长方向内支撑;单根内支撑拆除时遵循对称卸荷的原则在内支撑两端跨部位同时进行断撑卸荷, 再进行单根内支撑梁其它跨的钢筋混凝土梁拆除。

(三) 平面拆撑顺序

第三道局部内支撑拆除按 (1) → (2) → (3) 顺序进行拆除, 具体拆除顺序见图3。

第二道内支撑与第一道内支撑拆除顺序相同, 均按 (1) → (2) → (3) → (4) → (5) → (6) → (7) → (8) 顺序进行拆除, 具体平面顺序见图4。

(四) 拆撑方法

拆撑施工采用静爆与人工配合风镐凿除的方式, 拆除前采用钢管支撑架对内支撑梁进行回顶, 以保证支撑梁静爆破坏后不失稳坍塌;在拆除过程中内支撑梁下部的换撑结构梁板模板支撑体系保留不拆, 防止在拆撑过程中损坏下部结构梁板。

1.剥皮钻孔:用风镐将梁混凝土保护层凿除露出主筋, 然后将梁上部的箍筋割断后进行钻孔施工, 钻孔直径为32mm, 深度为800mm, 距梁底200mm, 钻孔间距纵横200mm, 靠近立柱500mm范围内不得钻孔以防止立柱受到损坏。

2.清孔装药:钻孔完成后用高压风吹干净孔内余渣, 孔洞内保持干燥。为了提高施工效率, 装药时间必须与支撑梁剥皮钻孔的时间错开, 每天安排在17点以后统一装填药剂, 装药一次完成, 禁止边打孔边装药。

3.破梁清渣:静力药剂产生巨大膨胀压力施加给孔壁, 使混凝土产生裂缝但未完全破碎分离, 因此还必须配合使用风镐进行解小、破除;在支撑梁混凝土采用风镐破除时, 支撑梁内纵向钢筋必须在内支撑梁混凝土完全破除后再截断;拆除作业必须在静爆反应完成后方可进行, 内支撑梁混凝土破除安排在装药后的第二天开始, 并将破除后的混凝土渣及时清离施工现场。

三、应用效果

支撑拆除 篇6

在闹市区深基坑施工中, 由于受场地狭小和周边复杂环境的影响, 往往采用排桩+内支撑梁的基坑支护形式[1]。在地下室结构施工阶段, 采用先换撑后拆撑的方式对钢筋混凝土内支撑进行拆除。内支撑拆除时需综合考虑安全、经济、工期、环境等因素。随着全社会对绿色、环保理念越来越重视, 如何安全、快速、低成本、少污染地将其拆除, 给闹市区内支撑拆除施工带来新的挑战[2]。目前, 内支撑拆除较多采用的方法有:人工拆除、机械切割、动态爆破、静态爆破、炮击拆除等。其中, 适合闹市区采用的方法有:人工拆除、机械切割和静态爆破。但采用单一的拆除方法, 很难达到综合利益的最大化要求。采用人工拆除、绳锯切割 (机械切割的一种常用方法) 和静态爆破组合的施工方法, 优化拆除顺序, 取长补短, 达到内支撑拆除施工的最优效果。本文结合深圳能源大厦项目内支撑拆除施工工程, 介绍人工拆除、绳锯切割和静态爆破组合的施工方法, 为闹市区内支撑拆除工程施工提供参考。

1 工程概况

深圳能源大厦项目位于深圳市福田中心区滨河大道与金田路交汇处东北角, 位置示意见图1。该项目基坑呈长条形, 南北长约160m, 东西宽约60m。基坑深度20.6~27.9m, 地下室结构共4层, 基坑支护采用排桩+内支撑梁方式, 共设置三道钢筋混凝土内支撑梁, 自上而下分别为第一道、第二道、第三道内支撑, 混凝土强度等级C30。内支撑梁平面如图2所示, 截面大小见表1。除冠梁不需要拆除外, 两道围檩和三道内支撑梁均需拆除, 总计拆除钢筋混凝土方量约5004m3。现场施工场地狭窄, 工期要求紧, 保障地下室结构施工工期和对周边环境的保护是本拆除工程施工的重点。

2 方案对比与选择

作为临时支撑结构, 因其处于城市闹市区, 周围管线复杂且建筑物密集。同时, 基坑局部因地质原因侧壁支护较为薄弱, 且地下室结构与支护体系存在大量碰撞而无法采用支撑缓拆的施工方法。由于主体工期紧张, 这对拆撑方法也提出更高的挑战。常用的内支撑拆除方法有人工拆除、机械切割、动态爆破、静态爆破等, 为满足深基坑内支撑拆除要求, 对内支撑拆除方案进行了比选。

①人工拆除。

方法:利用小型切割剔凿工具将支撑结构分段分片剔除, 然后转移混凝土块。

特点及适用范围:人工风镐拆除内支撑梁安全度高, 成本较低, 但工期长, 人力需要量大, 对施工安全威胁较大。适用于所有混凝土建构筑物破碎拆除施工。

②机械切割。

方法:将支撑梁分段切除, 然后采用塔吊或其他吊运机械直接吊运出基坑外, 然后外运出施工现场。常用的方法有绳锯切割、砂轮片切割等。

特点及适用范围:对周边环境影响小, 工期短, 但需要频繁使用吊装机械, 施工造价较高。大型构件切断拆除、吊运需要足够大空间和通道[3]。

③动态爆破。

方法:对孔位、孔距等爆破参数进行具体设计, 并对爆破声响、飞石、振动、冲击波、破坏区域以及破碎体的散坍范围和方向进行严格控制并采取相应措施。根据设计要求对支撑梁进行钻孔、装药、引爆, 手工切断支撑梁钢筋, 清除废渣, 废渣外运。

特点及适用范围:施工便捷, 占用主工期时间短。爆破声音大, 震动剧烈, 产生较多粉尘, 且需要提前审批, 对施工措施要求高, 对基坑稳定性、周边居民生活和工作影响较大, 施工协调困难。适合开山、破路, 郊野拆除, 建构筑物整体拆除等施工工作[4]。

④静态爆破。

方法:在支撑结构上按照设计布置静态爆破炮孔, 在炮孔中灌入静爆药剂, 利用药剂膨胀力将钢筋混凝土胀裂。根据胀裂效果, 选择用风镐或者切割法剔除破碎混凝土块[5]。

特点及适用范围:静态爆破不同于传统爆破, 其在施工过程中产生的粉尘少, 噪音小, 施工成本低, 对周边环境影响较小。但对配筋率高、混凝土强度高的构件, 破碎效果较差, 致使施工工期增加。适用于配筋率低的混凝土建构筑物破碎施工, 尤其适用于闹市区、及其他对施工环境要求较高的工程施工[6]。

通过对以上四种方法的对比与分析, 综合考虑安全、经济、工期、环境等因素。本工程选择采用绳锯切割与静态爆破组合的方法拆除钢筋混凝土内支撑。

3 施工布署

由于围檩横截面大, 位置与外墙重叠, 导致地下室外墙不能顺利自下而上施工。考虑到基坑周边存在较厚沙层, 地下水位浅等复杂地质情况, 增加围檩拆除的施工难度。为保证基坑安全和工期节点, 本工程内支撑梁拆除的施工部署为:

①为突出塔楼施工关键线路, 同时考虑地上施工平面布置的要求, 内支撑拆除分区见图3。B区、C区和D区在地下室施工阶段采用绳锯切割的方式仅拆除与主体冲突的支撑;A区和E区的内支撑拆除作业考虑到首层支撑上材料堆场及加工平台原因, 第二、第三层支撑梁采用静态爆破的方式“顺拆施工”, 鉴于第一层支撑梁影响主体结构的部位较少, 采用绳锯切割的方式拆除与主体冲突的支撑;

②其余支撑梁在地下室施工阶段仅完成支撑梁静态破碎钻孔作业, 待地下室封顶后, 采用静态爆破的方式拆除;所有格构柱的拆除需在支撑构件全部拆除完成后, 从负一层往下逐层拆除。

4 施工技术要点

4.1 内支撑拆除原则

①先换撑, 后拆撑, 即下部结构混凝土强度达到80%以后, 开始拆撑作业;

②因拆撑过程中需要在楼面使用镐头机、叉车、铲车等机械, 下层主体结构梁板支撑架需在本层及上层梁板混凝土强度都达到100%后, 方可拆除;

③先拆连系撑, 后拆承力撑;先拆小撑, 后拆大撑;

④分区对称拆除:人工将支撑梁与围檩对称断开, 仅保留底筋以确保悬臂结构稳定并同时满足卸载要求;

⑤拆撑过程中对支撑结构受力及位移进行监测, 信息化施工, 如果遇到异常情况应及时上报, 立即停止支撑拆除, 并启动应急预案措施。

图3内支撑拆除分区示意图

4.2 脚手架搭设

回顶支撑架具体搭设参数:梁底采用顶托, 龙骨采用45*90木枋, 立杆沿梁方向纵距600mm, 横向间距不大于500mm, 水平步距不大于900mm, 立杆上部自由端高度不大于200mm, 剪刀撑按加强型布置。临时脚手架搭设效果如图4所示。

4.3 静态破碎

①工艺流程:钻孔→灌入膨胀剂静态破碎→剥除待拆支撑梁的保护层外皮→割除支撑梁钢筋 (保留底筋) →人工/机械剔凿成碎块→碎渣清运。

②孔眼的疏密程度和孔径及孔深直接关系到混凝土的破碎效果, 本工程按300×300mm的间距进行重新钻孔, 孔径36mm, 孔深为破碎体的80%~90%, 本工程1200×1200、1000×1200和1000×1000的支撑布设4排孔, 孔眼布设如图5所示, 800×800的支撑布设3排孔。支撑梁与支护桩相连接的部位、支撑梁与格构柱相连接的部位, 孔眼距离支护桩或格构柱应不小于20cm。

③支撑拆除前需在拆除下方铺设废旧模板, 预防坠落的混凝土或钢筋将楼板砸坏, 拆除过程中严禁将大块混凝土从上方直接丢下来。

④铲车、镐头机等机械行走路线或作业点处应先在楼板上铺垫14mm厚钢板, 防止局部荷载过大, 对楼板造成破坏。

4.4 绳锯切割

①工艺流程:施工准备→施工围挡及安全标识设置→划线定位→穿绳孔→安装固定导向轮→安装金刚石绳索→切割→外运→破碎。

②支撑梁正式切割前应综合考虑切割后砼块的重量、支撑架承载力、起重机械规格参数、切割作业工程量等因素, 提前对需切割区域进行分块划分排版。本项目塔吊能直接吊运的区段内切割后的砼块长度应不大于2m;围檩区域因上部加工厂原因, 塔吊无法直接转运, 此区域采用5吨叉车进行倒运, 叉车行走路线上预铺14mm厚钢板, 支撑切割分段长度不得大于1m。

③考虑交通原因和塔吊交叉使用原因, 尽量在白天不进行砼块外运作业, 将外运作业集中在夜间, 特别是夜间10点以后至早上5点以前。

5 效益分析

本方案与传统工艺工期及成本比对分析见表2。

本工程从地下室底板浇筑完成至正负零计划工期115天, 地下室结构占用主进度20×4=80天, 支撑拆除计划35天, 如果按传统静态爆破进行支撑拆除, 完成主进度工期节点的压力大, 采用本方案, 实际拆除施工占用主进度工期21天, 比原计划提前14天, 使本工程正负零完成时间提前11天。

本工程实际支撑拆除占用主进度21天, 总成本为219万元。若三道支撑均采用绳锯切割拆除, 主进度将占用21天, 但施工成本为310万, 本方案节约成本91万元;若三道支撑均采用静态爆破拆除, 主进度将占用45天, 施工成本为272万元, 本方案节省工期24天, 节约成本53万元, 取得了良好的经济效益。

6 结语

本文结合深圳能源大厦项目钢筋混凝土内支撑拆除施工工程, 介绍了闹市区深基坑内支撑拆除方案的对比、选择过程, 以及人工拆除、绳锯切割和静态爆破组合的内支撑拆除施工技术, 并分析了该技术取得的经济效益。

在深圳能源大厦施工过程中, 运用深基坑混凝土内支撑组合拆除施工技术, 确保了低噪音和高效率施工的同时, 有效降低了施工成本, 取得了良好的经济社会效益, 可为类似工程的实施提供参考。

参考文献

[1]卓志飞, 付文光, 等.某大厦深基坑支护工程设计实例[J].岩土工程学报, 2012, 32 (S1) :687-691.

[2]张雄.基坑支护结构钢筋混凝土支撑拆除技术的发展[J].价值工程, 2013, 01:91-92.

[3]舒安, 洪琦.深基坑混凝土内撑4种拆除方法的比选[J].施工技术, 2011, 12 (40) :36-39.

[4]胡宝生, 李晓勇.城市隧道工程非爆破法与控制爆破法的适用范围浅析[J].公路交通技术, 2011, 04:112-116.

[5]张爱莉, 姚刚.静态爆破的设计及应用[J].建筑技术, 2002, 06 (33) :420-422.

支撑拆除 篇7

和泰大厦工程建筑总用地面积7 519 m2,地上28层,地下2层,总高度108.4 m,总建筑面积为55 431 m2,位于南京市山西128号。结构体系采用框架—剪力墙结构。基底标高分别为-10.53 m,-11.63 m,-11.83 m,-12.63 m,-14.53 m。基坑支护采用钻孔灌注桩加双层密布混凝土支撑挡土,旋喷桩止水。第1道支撑盖梁顶标高为-1.9 m,盖梁断面分别为600 mm×1 300 mm,600 mm×3 200 mm;支撑断面分别为400 mm×400 mm,500 mm×700 mm;第1道支撑均要拆除,第2道围檩、支撑均要拆除。地下一层板面标高为-5.15 m,地下室顶板面标高为-0.55 m,基础底板混凝土浇筑强度达到75%设计强度时,基础底板外侧换撑混凝土已于浇筑基础底板前先行浇筑C30(S8),混凝土强度均超过C30。先拆除第2道围檩支撑方可进行地下二层柱、墙,地下一层梁板施工;地下一层梁板混凝土浇筑强度达到75%设计强度时,必须先拆除第1道支撑方可进行地下一层柱、墙、一层梁板施工。当A区(①轴～⑧轴/?轴～?轴间)基础底板混凝土C50(S8)强度达75%设计强度时,方可组织拆除A区(①轴～⑧轴/?轴～?轴间)第2道围檩支撑,B区相同。

1 支撑拆除流程

搭排架→敲次梁→第1次拆除主撑→第2次拆除其余的斜撑及直撑。

2 钢管立柱桩破除

2.1 一般情况下的钢管立柱下桩头处理方案

1)将立柱桩钢筋混凝土桩头破凿至-11.00 m,确保钢立柱有效插入0.95 m;2)破除时,只能用人工锤破凿,严禁用机械破碎;3)-11.00 m以下的混凝土桩体,可用人工将桩保护层凿毛。

2.2 立柱桩破除时的托换

由于设计变更,地下室底板加深,致使变更前施工的钢管立柱桩有十多根插入混凝土桩身深度不够,为满足混凝土底板施工,确保支撑安全,考虑了两种方案进行比较。

1)基础底板留洞后浇,但由于数量较多,该法破坏结构的整体性,很快被业主、监理否定;

2)采用托换的方案,该方案最终得到大家的认可,被采纳。

a.托换斜撑撑于主次梁相交节点处。b.托换斜撑内侧焊接于原钢立柱上,焊接长度大于10 cm,若长度不够,需绑焊。c.托换斜撑与工程桩接触处,需塞入钢斜楔,施加一定的预应力。d.先托换好后才能剥离立柱桩混凝土,且剥离时需用人工小心剥离。e.原钢立柱底端的混凝土仍可保留,如必须穿钢筋时,可将混凝土凿除,桩端可加焊角铁。f.根据现场工程桩桩位和立柱桩情况,确定托换斜撑根数和角度。g.施工过程中,在托换斜管上,底板厚度的中间位置,焊接了止水钢板。

3 底板换撑混凝土

基础底板混凝土浇筑强度达到75%设计强度时,为增加基坑土的被动土压力,弥补混凝土水平支撑冬期施工中质量上的缺陷,基础底板外侧换撑混凝土已于浇筑基础底板前先行浇筑500厚C50(S8)(见图1),其混凝土强度超过C30时,作为模板用于浇筑基础底板混凝土。

4 第2道支撑拆除顺序及监测

1)拆撑方向为自北向南进行。

2)拆撑顺序为:a.拆主撑前先将次梁拆除;b.第1次拆除的主撑(见图2):西北角第2道斜撑,自北向南第2,4,6道直撑,东南角第2道斜撑,西南角第2,4道斜撑;c.第2次拆除其余的斜撑及直撑(见图2)。

3)拆撑过程中必须加强监测工作,每天监测1次;第1次拆除最后一根主撑至第2次拆撑的间歇48 h内,每天监测2次,及时反馈监测结果,以便了解其拆撑后各方面的变化情况。

4)第2次拆撑后(即第2道支撑全部拆除)2 d～3 d内,每天监测2次,了解其变形情况。

5 第1道换撑混凝土

随着地下室负二层墙壁的砌筑和墙外侧防水的处理,在墙和支护桩间分层填素土或砂石并夯实至地下一层底板底面处,当在浇筑地下一层底板时,同样将底板与支护桩间空隙用底板同样强度的素混凝土填实(厚300 mm),当混凝土强度达到设计强度的75%时,即可拆除第1道支撑(见图1)。

6 第1道支撑拆除的要求及措施

1)地下二层外墙浇筑后,将支护桩与墙体间用砂石填实到地下一层底板顶面下300 mm处。2)浇筑地下一层梁板时,以梁板同强度的素混凝土(厚300 mm)将梁板与支护桩间空隙填实,当混凝土强度达到设计强度75%以上时即可拆除第1道支撑。3)拆撑顺序及监测要求同第2道支撑。

7 封井

在绑扎底板钢筋时,敲掉混凝土井管上口部分,剩余井管标高混凝土垫层面(可留30 mm～50 mm,混凝土渣尽量不要掉入井内),将焊接好的带内外止水环的钢管井圈套入混凝土井壁内,钢管井圈顶标高需高出混凝土底板面100 mm左右(主要防止在施工过程中,混凝土或其他杂物掉入井管内),钢管摆正符合要求后可与周围钢筋点焊固定。

封井操作工艺流程如下:1)封井的一切准备工作就绪后,停止抽水的同时将水泵提出水井;2)放入接土吊板(并焊牢3根吊筋);3)填入干性黏土分层捣实;4)在捣实的黏土上填入15 mm～200 mm厚混凝土(混凝土顶标高应与底板混凝土面一致);5)在混凝土面层上焊接封口钢板(焊缝密实饱满,不得有缝隙、假焊,以免造成渗漏);6)超出底板面以上的钢套管割除(可低于混凝土面层10 mm～20 mm);7)用混凝土填满余下的空壳,并与混凝土底板抹平;8)封井结束。

8 结语

1)和泰大厦工程基坑双层密布混凝土支撑拆除,通过合理安排拆除顺序,确保了基坑支撑拆除过程中的安全。

2)采用换撑混凝土,克服了地下室剪力墙与支护桩之间全部现浇素混凝土易造成剪力墙裂缝的缺点。虽然由于进度原因,浇第1道换撑混凝土前,必须在干燥状态下,做完防水、回填,剪力墙前缺少补水养护,形成早期微裂缝,但由于后期地下室的潮湿状态,以及回填后的补湿养护,所有裂缝90 d内全部愈合。

支撑拆除 篇8

1 工程概况

福州东二环泰禾城市广场C地块3#楼基坑周长约220m, 地下室底板顶标高为- 9. 25, 负一层楼板标高为- 5. 25, 基坑开挖深度9. 15~ 11. 05m。采用SMW工法桩+ 一道混凝土内支撑支护方式, 冠梁及内支撑梁顶标高- 3. 85, 位于地下室负一层, 其中地下室负一层底板厚度100mm ~ 300mm, 内支撑混凝土强度为C40, 总工程量约为630m3, 基坑平面布置图1 所示。本基坑工程原计划于地下室顶板浇捣前完成内支撑拆除工作, 因地下室主体工程赶工, 基坑支护结构未按照正常施工顺序进行拆除, 冠梁及混凝土内支撑置于地下室负一层内, 且梁底离负一层楼板顶板为600mm。1 - 1 剖面、3 - 3 剖面已完成换撑施工。其中2 - 2 剖和4 - 4 剖冠梁因位于后浇带处而悬空, 净高达5. 4m。为满足主体结构工期要求, 在保证质量安全的前提下, 安排一个月的工期将冠梁、混凝土内支撑拆除。该基坑支护内支撑拆除现场条件复杂, 工期紧张, 施工难度较大, 需选择合适的拆除技术进行施工。

2 拆除方法选择

由于深基坑内支撑拆除方法较多, 每种施工工艺各有优缺点及适用条件, 为确保按时按质完成内支撑拆除施工, 需结合施工现场选择合适的拆除方法。鉴于该基坑内支撑位于地下室负一层内, 上部主体结构已完成封顶的情况, 摒弃镐头机在地下室内工作的可能性。因此, 拟考虑人工破除、静力膨胀爆破、静力切割拆除、钻孔取芯拆除四种技术, 其优缺点如表1 所示。

综合考虑安全、工期、成本等因素, 结合现场情况, 确定采用静力切割技术+ 局部人工凿打方案进行该混凝土内支撑的拆除施工。

3 静力切割技术

3. 1 设备选择

该基坑内支撑拆除过程中所用的机械设备主要为绳锯切割机及附属配件、5t车载式叉车、3t手动液压叉车, PC200 镐头机。其中绳锯切割机作用是将混凝土内支撑切割成块; 车载式叉车作用是将切割后的混凝土块盘运至地表空地; 手动液压叉车作用是托运非人防区域混凝土块至人防区; 镐头机作用是破碎盘运出来的混凝土块。

3. 2 钢管脚手架搭设

该基坑支护部分冠梁悬空, 在冠梁下方处搭设钢管脚手架, 钢管规格为 Φ48mm × 3mm, 立杆纵横间距为0. 5m × 0. 5m, 步距为1m, 将槽钢及铁板焊接成整体作为叉车的承载通道, 确保安全盘运切割后的混凝土块。

3. 3 施工流程

针对该混凝土内支撑的布置特点, 考虑其受力情况, 遵循先冠梁后内支撑梁、先次梁后主梁的原则, 合理、有序的安排内支撑拆除工作, 具体施工步骤如下: ⑴根据基坑内支撑分布形式、楼板厚度及其它现场情况, 确定每块混凝土块重量及内支撑切割顺序, 并做好标记; ⑵接驳好绳锯切割机工作所需的水、电; ⑶切割前在支撑梁底与负一层楼板间布置方木, 防止混凝土块切割后撞击楼板, 损伤地下室主体结构; ⑷将绳锯链条绕梁一周, 根据需要固定导向轮, 并用液压钳将接头固定牢固;⑸控制箱远离切割机, 工作人员离机械3m以外, 防止链条磨损后甩出伤人; ⑹开动水、电, 通过控制箱遥控切割机进行内支撑梁切割施工; ⑺用叉车将切割后的混凝土块盘运至地面空地进行镐头机打爆, 采取防尘措施; ⑻格构柱及剪力墙与支撑梁交界处需人工凿打, 回收相应角钢和钢筋; ⑼清洗楼板上混凝土残浆, 清运混凝土残渣, 完成整个内支撑拆除工作。

4 结束语

本文对深基坑内支撑的拆除方法进行了较为全面的介绍, 从安全性、工期和成本三个方面进行评价, 分析各拆除方法的优缺点。通过东二环泰禾城市广场C地块3#楼基坑混凝土内支撑拆除实例, 静力切割技术表现出其它深基坑内支撑拆除方法所无法比拟的优势, 主要体现在以下五个方面: ⑴静力切割技术具有切割速度快, 效率高的特点, 能够满足工期的要求; ⑵静力切割技术实现人机分离, 可遥控指挥切割过程, 人员远离危险区, 保障操作人员安全; ⑶静力切割技术在施工作业时, 无震动、无损伤, 确保地下室主体结构质量安全; ⑷静力切割技术施工过程中无粉尘、低噪音, 满足环保要求; ⑸静力切割技术施工后, 切割面直接成型, 光滑平整, 无需修整。

参考文献

[1]张海涛.深基坑混凝土内支撑拆除方法的比选[J].房地产导刊, 2015 (30) :418-419.