模板支撑系统施工方案

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第一篇：模板支撑系统施工方案

梁板模板支撑架专项施工方案

梁板模板支撑架专项施工方案工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司编制时间：2011年8月6日目录一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1　架体总体要求 6 2　架体立柱 6 3　架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 1

21 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库; 地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块; 结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构; 建筑总面积：92800㎡; 总高度：94.6m; 层数：地下二层，地上30层; 本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：

模板支撑计算区域。

二、模板施工验算说明本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：

工程部位截面尺寸支撑高度楼板 120mm厚 8.15米最大梁 800×300mm 8.15米最大柱 600×600mm 8米模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。

本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：

序号部位搭设基本参数 1 楼板模板面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

板底木方50×80mm，间距300mm。

2 梁侧模板模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

3 梁底支架承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。

模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。

4 柱侧模板柱断面长度B=600mm;

柱断面宽度H=600mm;

木方截面宽度=50mm;

木方截面高度=80mm;

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006) 4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 5、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700) 6、《钢管脚手架扣件》(GB/5831-2006) 7、《钢结构设计规范》(GBJ17-88) 8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001) 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号) 10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号) 四、设计计算详见附录计算书五、构造要求 1　架体总体要求 (1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。

(3) 定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。

2　架体立柱梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆;

当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。

扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。

3　架体水平杆 (1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：

a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;

各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3;

b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

(3) 主节点处水平杆设置：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

4 剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示 (1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：

a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置;

b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：

a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根;

倾角为60°时，则不应超过5根;

b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接;

c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;

d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

5 周边拉接 (1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱等)通过连墙件进行可靠连接。

(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。

六、材料管理 1 钢管、扣件 (1) 材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)的相关规定。

(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。

钢管外观质量要求：

a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;

b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;

钢管表面锈蚀深度;

钢管的弯曲变形应符合附录E的规定;

c 钢管应进行防锈处理。

扣件外观质量要求：

a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;

b 扣件应进行防锈处理。

2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理七、验收管理 (1) 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

(2) 验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程 (3) 扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。

八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施(编制补充专项施工方案)，重新验收。

4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理;

混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

九、模板支撑体系位移的检测控制梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡检重点部位：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求;

底座是否松动，立杆是否符合要求;

连接扣件是否松动;

架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求;

施工过程中是否有超载的现象;

安全防护措施是否符合规范要求;

脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。

5、监测方案包括：

(1)监测项目：支架沉降、位移和变形。

(2)监测点布设：

观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。

必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

(3)监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。

高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差㎜预警值㎜检查工具立杆钢管弯曲 3m

7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。

8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。

十、模板支撑系统拆除与堆放混凝土结构部位拆模强度表结构类型结构跨度(m) 按设计强度的百分率(%) 板 ≤2 50 >2，≤8 75 >8 100 梁 ≤8 75 >8 100 悬臂构件 ≤2 75 >2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。

2、拆除要点模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算(多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压)确认其强度能够拆模，才能拆除。

拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方(指定地点)进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方;

拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。

拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷;

拆下的支架，按规格堆放整齐;

对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故;

水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑;

应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑(但混凝土强度必须达到设计强度要求)。

拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。

拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：

· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求;

· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;

· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;

· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。

卸料时应符合下列规定：

· 各构配件严禁抛掷至地面;

· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。

3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。

4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。

8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。

9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。

10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。

12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。

十二、应急救援预案 1、概况本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。

项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。

组长：项目经理高鹏副组长：现场技术负责人李安喜组员：安全员刘汉勇施工员：季先锋、程恩伟木工班组长：张孝节及各施工班组长。

3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警 119 组长(项目经理)：高鹏 15640926577 公安 110 副组长(现场技术负责人)：李安喜 15640926612 医疗 120 组员：刘汉勇交通 122 组员：季先锋公司办公电话组员：程恩伟 4、人员分工与职责 (1)项目经理(第一安全责任人)高鹏：负责高支模应急救援全面工作。

(2)现场技术负责人(直接安全责任人)李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

(3)现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

(4)组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

5、应急救援工作程序 (1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

(2)由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

(3)事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

(4)项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

6、应急救援方法 (1)高空坠落应急救援方法：

1)当现场只有1人时应大声呼救;

2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3)如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4)如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

(2)模板、坍塌应急救援方法：

1)工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

2)报120急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待);

3)急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施;

4)清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小;

5)预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

(3)物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

2)对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3)对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查;

如果是重伤，应迅速送医院抢救。

5)预备应急救援工具如下表：

序号器材或设备数量主要用途 1 支架若干支撑加固 2 模板、木方若干支撑加固 3 担架 2个抢救伤员 4 止血急救包 3个抢救伤员 5 手电筒 10个停电时照明求援 6 应急灯 6个停电时照明求援 7 爬梯 4樘人员疏散 8 对讲机 6台联系指挥求援计算书：

梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h;

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃;

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000;

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3;

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4;

计算简图弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;

(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;

(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 六、对拉螺栓的计算计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;

计算简图弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3;

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4;

(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN (已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;

l0 —— 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a = 0.30m;

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010;

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用钢管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3;

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4;

(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 面板的最大弯距(N.mm);

W —— 面板的净截面抵抗矩;

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;

M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m);

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;

(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。

托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3;

截面惯性矩 I = 12.19cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.150=1.052kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;

l0 —— 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a = 0.30m;

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016;

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm;

柱断面宽度H=600mm;

木方截面宽度=50mm;

木方截面高度=80mm;

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载;

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3);

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;

T──混凝土的入模温度,取20(℃);

V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h;

1──外加剂影响系数，取1;

2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2);

I──柱木面板的弹惯性矩(mm4);

F──新浇混凝土侧压力设计值;

Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值;

b──柱木面板一块的宽度(mm);

W──木面板的抵抗矩;

fm──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：

胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求! 四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：

式中 N──柱箍轴向拉力设计值;

q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值;

An──柱箍净截面面积;

An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值;

Wnx──柱箍截面抵抗矩;

计算过程如下：

q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求! 五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm;

经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4;

a──木方间距,取a=200mm;

E──弹性模量,取E=6000N/mm2;

经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm;

经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m;

木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3;

= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2;

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm;

E──弹性模量,取E=9000N/mm2;

经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!

第二篇：模板支撑系统失稳造成坍塌事故的原因及其预防措施

在中小型建筑工程施工中,多数采用原木现浇钢筋混凝土模板的支撑。支撑属受压构件,除了满足强度和刚度要求外,还必须满足稳定性要求。工程施工中的混凝土坍塌事故,究其原因,均属模板支撑系统失稳造成的。因此,对模板支撑的安全性能应引起足够的重视。

1 模板支撑失稳的原因

1.1 支撑材料的质量不合格。

工地上常见的有:用腐朽变质或干裂、虫蛀木材制作的支撑。

1.2 支撑不够平直。检查时,常发现轴心偏移达5cm以上的原木也用来制作支撑,使支撑的受力状态由轴心受压变成偏心受压。

1.3 支撑的长度不符合要求。为了节约材料,一些工地在安装模板支撑时,采用“长杆短用”或“短杆长用”,致使支撑倾斜或在其底部垫上石块、砖块。

1.4 支撑的基地处理不好。有的支撑支承在松软的土层上,使个别支撑受力后下沉,增大了附近支撑的荷载而致失稳;也有的支撑在砂土上,一场大雨冲走砂土,使支撑失去支承。

1.5 支撑的直径太小,支撑间的拉杆不可靠。工地上常发现有小头∮5-∮6cm的原木支撑;也有用小树枝或边角料拼凑而成的水平拉杆和剪刀撑;且多数水平拉杆不与墙、柱拉结

1.6 对大跨度或高支模工程,支撑安装前没有根据实际工程情况进行稳定性验算。《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中规定:模板施工前,要进行模板支撑设计、编制施工方案,并经上一级技术部门和工程监理单位批准。对大跨度或高支模工程,这项工作相当重要。很多坍塌事故,分析原因,大多是无模板支撑的方案设计或设计不合理造成的。

1.7 质检人员对安装好的模板工程没有进行认真检查,埋下了事故的隐患。

1.8 在浇注混凝土过程中,没有派出专门人员在下层巡视、观察模板支撑受力后的变形情况,是事故隐患不能及时发现。

1.9 施工作业人员在浇筑混凝土时工作粗放、蛮干,加大了施工荷载。

2 预防支撑失稳的措施

2.1 支撑的选材应按现行《木结构设计规范》或《钢结构设计规范》的有关规定执行,用木材作支撑时,材质不宜低于Ⅲ等材。

2.2 应尽量选择较为平直的材料作模板的支撑,安装时要垂直,若采用多层支模,上下层立柱要垂直,并应在同一垂线上,防止“长杆短用”和“短杆长用”,安装时严禁在支撑的底部采用砖块垫高的办法进行加固。

2.3 立柱底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。支撑的基底要进行妥善处理,如支承在基土上,基土应整平夯实,支撑下加垫木楔子和通长木垫板,禁止使用砖及脆性材料铺垫,并做好排水措施。

2.4 木支撑的选材不能过细,常用小头直径不小于∮8~∮12cm的原木,其间距应通过计算确定;纵横方向应设相互垂直的水平拉杆,一般离地50cm 设一道,然后每隔1.5-2m 设一道,立柱每增高1.5~2m时,除再增加一道水平支承外,尚应每隔2步设置一道水平剪刀撑;拉杆的材料及其与支撑的联结应满足计算,作为铰支承点的要求;当层高大于5m 时,应选用桁架支模或多层支架支模的方法;对于高度、跨度较大的工程要适当设置剪刀撑,以增强支持的整体稳定性。

2.5 支撑安装前应编制施工方案,现浇式整体模板的施工荷载一般按2.5KNm2计算,并以2.5KN的集中荷载进行验算,现浇的混凝土按实际厚度计算重量。当模板上荷载有特殊要求时,按施工方案设计要求进行检查。要根据具体工程进行必要的稳定性验算,并报上一级技术部门和工程监理部门审批。

2.6 审批后的施工方案应严格执行,模板工程安装后,应由现场技术负责人组织,按照施工方案进行验收。对验收结果应逐项认真填写,并记录问题和整改后达到合格的情况。

2.7 施工过程中,要派出专人在下层观察支撑的受力变形情况;模板上荷载堆料和施工设备合理分散堆放,不应造成荷载过分集中。教育施工作业人员文明施工,操作轻放,以减小实际的施工荷载。

2.8 应建立模板拆除的审批制度,模板拆除前应有批准手续,防止随意拆除发生事故。模板安装和拆除工作必须严格按施工方案进行,正式工作之前要进行安全技术交底,确保施工过程的安全。

3 支撑计算应注意的一些问题

3.1 关于支撑控制设计的条件:任何结构、构件要使其安全、可靠,满足使用要求,必须满足强度、刚度和稳定性要求。模板和支撑系统的设计计算、材料规格、接头方法,构造打样及剪刀撑的设置要求等均应详细注明并绘制施工详图。

3.2 关于支撑计算长度的取值问题:支撑的刚度及其稳定性与水平拉杆的间距、刚度及其与支撑联结的可靠性关系极大。工地上常见用一些小树枝或边角料以铁钉钉在支撑上作水平拉杆。这种拉杆虽然起到一定的作用,但却不能形成可靠的横向支撑的铰结点。因此,在确定支撑的计算长度时,必须考虑水平拉杆的刚度及其与支撑联结的可靠性,使计算简图与实际的支撑情况接近,否则虽有设计方案,也不能保证支撑的稳定性。

第三篇：高大支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件支撑高度超过8m

高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。现行规范规定，凡楼层高度超过4.5米的模板属于高支模，必须编写高支模专项方案

补充：

如果混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷

载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板，就通过专家论证方

可施工了，高支模跟跨度没有很大关系，跟楼层高度和荷载有关密切的联

系

第四篇：施工方案(钢支撑)

锦绣新城 B-16 #楼

模

板

施

工

方

案

宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部

目

录

第一章

工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

第二章第三章第四章第五章第六章第七章第八章第九章第十章

施工方案的选定„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

施工准备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2

模板施工工艺 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3

楼板模板支撑架的构造和施工要求 „„„„„„„„„10 工程质量通病与防治措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„12

工程质量保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„12

安全、文明施工保证措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„13

风、雨季节施工措施 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13

模板计算书 „„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„13

第一章、工程概况

第一节、总体概述

锦绣新城B-16#楼工程由宝清县永泰房地产开发有限责任公司投资兴建;双鸭山市工程勘察设计院地基勘察;黑龙江三元建筑设计有限公司设计;黑龙江轻工建设监理有限公司监理;宝清县同利建筑工程有限责任公司第十六项目部总承包施工。该工程位于宝清县苗圃街南侧，永发路西侧，中央大街以北。

锦绣新城B-16#楼工程，是一座住宅楼。该建筑十七层，总建筑面积18626㎡，结构型式为剪力墙结构。抗震等级为6度，防火等级为二级，设计耐久年限为50年。

第二节、结构特点

本工程层高较高，地下室为-4.350m，架空层为-0.15m，标准层为3.0m，屋面为3.500m，屋面机房为 4.400m。剪力墙较多，结构复杂，施工难度大，技术要求高，模板支撑系统必须严格按高支模管理的有关规定进行设计、验算、搭设、验收和拆除。

第二章、施工方案的选定

本工程为商业砼结构，其模板采用18厚胶合板和黑色镜面板(柱、梁用);木枋采用60×80㎜或50×70㎜;φ48×3.5钢管和钢顶撑体系作支撑的方案。

第三章、施工准备

一、技术准备：

1、组织各工长、班组长熟悉图纸，对图纸进行自审，熟悉和掌握施工图纸的全部内容和设计意图。根据工程结构形式、特点以及施工组织设计中流水段的划分，结合施工方法进行模板拼装设计。模板应满足构造合理，拼缝严密，且便于组装和支拆。强度、刚度和稳定性验算符合要求。

2、做好技术交底工作。本工程每一道工序开工前，均需进行技术交底，技术交底是施工企业技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程技术要求做到心中有数，以便科学的组织施工和按合理的工序、工艺进行施工。

3、技术交底工作按“三级制”进行交底，即工程技术负责人→木工工长→操作人员。工程技术负责人向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关键部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底以及书面交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。

二、人力准备：

为保证模板工程的施工质量，项目部抽调有多年施工经验的质检员负责现场的工程质量，木工工人保证30人，保证后期的砼浇筑的成形质量。

三、材料准备：

1、模板：鉴于材料对结构的决定性，模板材料选用优质的18mm厚的胶合板和镜面板，60×80㎜和50×70㎜木枋。材料进场时，质检员、材料员以及技术人员应对其进行验收，确保强度、刚度达到要求，模板使用前表面必须涂刷脱模剂，以增加模板的周转次数

2、支撑架：支撑架采用φ48×3.5钢管和钢顶撑(其质量应符合GB/T700中Q235-A级钢的规定)搭设，扣件(其质量符合GB1351规定)连接。钢管及扣件材质必须符合要求，钢管应满足抗拉强度、伸长率、屈服点等的规范要求，不得使用不合格品;扣件不得有裂纹、气孔，也不得有疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。钢管使用前应进行防锈处理，并涂刷二道防锈漆，以便延长使用寿命。

3、对拉螺杆、花篮螺栓、铁钉、铁丝、菱角、封口漆、密封胶条、脱模剂、塑料套管等材料准备齐全

四、机具准备：

根据本工程现场情况和进度控制要求，配备主要设备有：木工圆盘锯2台、平刨床机1台、压刨床机1台、手持电钻5台、手持电锯2台，其他周转设备、小型机具配套辅助设备均在施工前准备到位，并经试运转正常后安放到位。手锯、手锤、线坠、方尺、水平尺、撬棍等小型工具准备齐全。

五、作业条件：

1、模板设计、预拼组装完成。

2、各部位定位放线、抄平工作完成。

3、柱墙基、施工缝处砼软弱层剔凿，并清理干净，办理交接手续。

4、柱墙钢筋绑扎、水电管线、盒预埋等完成，并办理隐检手续。

第四章、模板施工工艺

第一节、模板安装构造要求

1、必须保证结构和构件各部位形状、几何尺寸的准确，水平标高的正确性，误差应小于验收规范规定的允许值。

2、安装模板必须按照施工设计要求进行，模板接缝必须严密不得漏浆，缝宽≤1.5mm，施工中模板必须先清缝拼板，铺设安装后，对于缝较宽(>1.5mm缝)者须进行堵塞。

3、整体式钢筋混凝土梁，当跨度≥4m时，安装应起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。

4、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。

5、安装墙模时，应从内、外角开始，向相互垂直的二个方向拼装，同一道墙(梁)的两侧模板采用分层支模时，必须待下层模板采取可靠措施固定后，方可进行上一层模板安装。

6、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

7、安装模板时，操作人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。

8、砼施工时，应按施工荷载规定严格控制模板上的堆料及设备，当采用人工小推车运输时，不准直接在模板或钢筋上行驶，应用脚手架钢管等材料搭设小车运输道，采用泵送砼时，不得直接将砼冲击侧模，砼泵管、布料机位置下排架要适当增加支撑或剪刀撑进行加固。

9、支撑立柱底部应设垫板，并在纵横方向设置扫地杆。

10、支撑立柱的拆除时间必须是在砼强度达到70%以上方可拆除。

11、支撑立柱高度在2m以下时，必须设置一道水平拉杆，保持立柱的整体稳定性;当立柱高度大于2m时，应设置多道水平拉杆，水平拉杆步距为≤1.8m。

12、满堂架模板支柱的水平拉杆应纵横两个方向设置，同时每隔4-6根立柱设置一组剪力撑，由底部至顶部连续设置。

13、立柱的间距经计算确定，当使用钢管扣件材料时，间距一般不大于1.0m，立柱的接头应错开不在同一步距和竖向接头间距大于50cm。

14、为保持支模系统的稳定，应在支架的两端和中间部分与工程结构进行连接。

15、对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整;模板在使用前必须先清理干净，均匀涂刷脱模剂备用，但不得涂刷过厚。第二节、模板制作

1、根据图纸设计要求进行模板制作，柱、剪力墙采用定型组合大模，其余一般采用现场拼装制作。

2、异形定型模板内采用镀锌铁皮包裹，以保证模板的表面平整度。

3、剪力墙组合大模拼缝要严密，板接缝处背面要有木方竖楞加固。

4、柱、墙模制作时，四角均采用企口连接。

5、单块模板制作完，按模板设计图对模板外形、尺寸、平整度、对角线进行检查，分规格平行叠放，基底层模板加垫木，距地面不小于100㎜。

6、所有柱墙、梁板模板配板时，要对胶合板裁边处采用封口漆进行封边，以提高模板周转次数。

第三节、模板安装

一、柱模板安装：

1、工艺流程：

模板制作 → 柱模安装 → 柱模板校正加固 → 办理预检及验收。

2、安装方法：

1)、柱模四角相邻两板采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2㎜粘贴海绵胶条进行密封。

2)、第一面模板就位后，设临时支撑或用铁丝与柱主筋临时固定，然后依次将其余三面模板就位，并做好支撑。

3)、模板就位后，及时安装竖楞和柱箍，竖楞采用木枋，间距为250㎜;柱箍采用φ14钢筋箍，间距为300㎜，第一道柱箍距地面为150㎜，四周采用φ14对拉螺栓连接加固，柱断面大于600㎜时，中间加设对拉螺杆，对拉螺杆间距不大于500㎜。

4)、柱模校正和加固方法同墙模。具体支撑系统详见附图。

二、梁、板模板安装：

1、工艺流程：

1)、梁模板：梁模板制作 → 搭设梁模支撑 → 安装梁底模板 → 安装梁侧模 → 安装侧向支撑 → 校核梁截面尺寸并加固 → 预检。

2)、板模板：搭设板模支撑 → 安装主、次龙骨 → 铺设顶板模板 → 调整模板标高 → 模板清理 → 预检。

2、安装方法：

1)、根据图纸设计和基层所弹梁身位置线，安装梁模支撑立杆(钢管或钢顶撑)，立杆间距纵向不大于800㎜(梁高大于800㎜时，间距不大于600㎜)，横向间距不大于900㎜，对于断面较大的梁，应在梁中间沿纵向加设一排钢顶撑。板立杆支撑间距为900×900㎜。现场施工时，如方便现场搭设支撑，梁支撑间距取同板支撑间距，则深梁纵向必须设三排支撑。

2)、钢管排架搭设时，尽量保证上下层立杆要对准，梁板支撑搭设完毕，应将梁板支撑体系连成一体，每层立杆力求做到规格一致，竖横成排，合理设置水平拉杆和剪刀撑，水平拉杆间距不大于1800㎜，剪刀撑纵横间距不大于4500㎜(每道梁底不少于二道)留好施工通道，施工通道一般间距不大于1200㎜，两侧支撑适当加固，通道两侧要用安全网围护。

3)、根据水平标高控制线，调整梁底、板底支撑高度，对跨度大于4米的梁或板短向跨度大于4米时，模板应按跨度的1‟-3‟起拱。

4)、梁模安装时应遵循帮(侧模)包底(模)的原则，侧模安装宜在底模侧边粘贴海绵胶条，待梁侧模安装就位后进行临时固定。

5)、主、次梁同时支模时，应先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定。在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。

6)、板模板安装时，先在次梁(或主梁)模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板上钉竖向小木方顶住托木，然后放置搁栅，再在底部用支撑杆支牢。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，以便拆模。

7)、顶板模板檩条采用50×100㎜方木，间距不大于300㎜。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证缝下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。板与柱相交、不必刻意躲开柱头，只在该处将胶合板锯开与柱截面尺寸相应缺口，下垫方木并作为柱头的龙骨。

8)、深梁模板：当深梁在700mm以上时，由于砼侧压力大，必须采用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模，对拉螺栓间距不大于600㎜。为便于深梁钢筋绑扎，可先装一侧面侧板，钢筋绑扎好后再装另一面侧板，对拉螺栓在钢筋入模后安装，对无防水要求的部位，设塑料套管穿对拉螺栓，拆模时抽出Φ14对拉螺栓周转使用，拆模后套管洞应随即封填密实。

9)、梁板模板支好后，要及时按标高线在表面拉线找平，并加固支撑，水平拉杆一般不少于二道，第一道为扫地杆距楼面250㎜，中间拉杆间距不大于1500㎜。剪刀撑间距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撑。

四、楼梯模板安装：

模板支设前，先根据层高放大样，先支基础和平台梁模板，再装楼梯斜梁或梯底模板，外帮侧板(踏步、梯段侧板采用38厚实木板，以防胀模)，在外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用墙板划出踏步侧板的档木再钉侧板。对宽度大的楼梯，沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1～2道吊木加固。支撑系统采用可调钢支撑系统，宽大楼梯搭设满堂脚手架支撑，支模方法同梁板做法。

五、电梯井提升筒模

梯井道比较狭窄，质量要求高，施工中有一定难度，我们采用将大模板拼装为整体提升筒模，每施工完一层，利用塔吊整体提升一次的方法进行施工。

(1)筒模的组成

筒模由铰链式角模、平面模板、方钢龙骨、花篮螺栓脱模器、托架平台和吊钩组成。

1)链式角模由3个铰链轴与模板连接。

2)花篮螺栓脱模器由梯形螺纹螺杆(正反丝)和套管组成。通过转动套管，使螺杆产生轴向移动，并且通过铰链角模的转动，带动相邻两墙模，可达到支模或脱模的目的。详见右图所示：

3)平面模板为钢木结构，以方钢作龙骨，面板采用九夹板。

4) 托架平台也是钢木结构。筒模上部预留了4个对称孔洞(孔洞尺寸为120mm×120mm×120mm)。待浇筑混凝土后，托架平台4个单向旋转支脚伸入预留洞内，作为安装筒模的操作平台。

(2)筒模的支模和脱模

筒模的支模和脱模，是利用操纵脱模器，通过角模的张开和收拢来完成的。

(3)筒模的优点

1)筒模的整体性好，刚度大，不易变形。通过花篮螺栓来调整模板的位置，无跑模和松动现象。因此，混凝土浇筑质量好，垂直度、平整度有保证。

2)安装方便，脱模快捷，提高工效。每层两人，半天可安装一个电梯井筒模，而安装大模板需要四个工人操作一天，安装筒模只需要吊运两次，而采用大模板需要吊运八次。所以采用筒模可以加快施工进度，提高劳动效率。

3)整体筒模可以进行组合，铰链式角模和花篮螺栓脱模器为通用部位，筒模的四周模板由钢木模板组成。通过变换模板的配置，可以组成不同开间和进深的筒模，周转使用，降低成本。

4)操作安全可靠。电梯井道不需要再搭设井架，在托架平台上进行支模和脱模作业，有利于保证操作者的安全。

5)、筒模支撑系统详见附图。

第四节、模板拆除与存放

1、模板拆除必须经项目部质检员及监理验收、批准和签字及对砼的强度报告试验单确认后方可拆除。

2、非承重侧模的拆除，应在砼强度保证楞角不受损坏的情况下进行。

3、承重模板的拆除时间，跨度在2m以下时，在砼强度不低于50%时进行;跨度在2～8m(及2m以下的悬臂梁板)，应在砼强度达到75%以上时进行;跨度大于8m或悬臂大于2m的承重结构模板，应在砼强度达到100%时方可拆除。

4、模板拆除顺序应按照先支的后拆(先次梁后主梁，先侧模后底模)和先拆非承重模板后拆承重模板的顺序。

5、当立柱大横杆超过两道以上时，应先拆除两道以上大横杆，最下一道大横杆与立柱同时拆除，以保持立杆的稳定。

6、拆除大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除，拆除多层楼板支柱时(上部塔楼)，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。

7、非大模板拆除应逐块进行，不得采用成片撬落方式，防止损坏模板、砸坏脚手架和将操作者砸伤。

8、拆除模板时必须认真进行，不得留有零星和悬空模板，防止模板突然坠落，特别是外墙脚手架处，模板拆除作业严禁同时在上、下同一垂直作业面上进行施工。

9、大面积拆除作业或高处拆除作业时，应在作业范围设置围护，并有专人监护。

10、拆除的模板应先进行清理、修整、刷脱模剂并与支撑等分规格堆放整齐，模板必须放平防止变形，严禁用模板垫道或临时作脚手板用。

11、大模板存放应设专用的堆放架，保证其自稳角度，应对称成对存放，防止碰撞或被大风刮倒，柱模必须面对面成对平放，以防翘曲变形。

第五节、模板施工注意事项

一、质量注意事项：

1、支设的模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。

2、模板拼缝要严密，拼缝处可用双面胶条粘贴，以防漏浆。尤其是细部节点处理要认真。

3、模板使用前必须涂刷脱模剂，拆除后的模板要清理干净，并涂刷脱模剂以备下次使用。

4、涂刷脱模剂时不得污染基层和钢筋。

5、拆除模板时不得使用电气焊切割对拉螺杆和用大锤、撬棍硬砸、猛撬模板。对拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整。

6、浇筑砼前，要保证模板内洁净，清扫干净后及时封闭清扫口。在砼浇筑过程中要经常检查，如发现变形，松动等情况，及时修补加固。梁板砼浇筑时要及时在柱墙四周预埋钢筋头作柱墙斜撑支撑点。

二、安全、文明施工注意事项：

1、单片柱模吊装时，应采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。

2、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

3、安装模板时，人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在梁底模上行走。

4、施工过程中要注意电刨、电钻、圆盘锯等施工机具的安全使用，以防机具伤人，并注意用电安全。

5、使用塔吊吊运材料时，材料要堆放好，短木方和小模板严禁吊运。

6、模板安装时，脚手架上严禁堆放任何材料，排架上吊运的材料要及时分散。

7、施工人员进入施工现场,要正确穿戴安全防护用品。施工现场严禁吸烟,不得酒后上班。

8、模板安装完毕，要及时清理现场内木屑、杂物。拆除下来的模板、钢管、扣件、拉杆应及时清理干净，并集中堆放整齐，做到工完场清，文明施工。

第五章、楼板模板支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

一、模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

二、立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;

c.支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

三、整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设

置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

四、剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

五、顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

六、支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

七、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第六章、工程质量通病与防治措施

一、梁模板：

1、通病现象：

梁身不平直，梁底不平及下拗、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱墙内、拆除困难。

2、防治措施:

a、支模时应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉直线后将梁侧钉固。梁跨大于4m时，梁底模板按规定起拱。

c、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透，但不得存有积水。

二、柱墙模板：

1、通病现象: 胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实,蜂窝麻面、柱墙身偏斜。

2、防治措施:

a、根据规定的柱箍间距要求牢固设置。

b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。

c、模板四角拼缝要做成企口缝，接缝处用海绵胶条粘贴。

d、四周斜撑要牢固，且对称设置。

三、板模板：

1、通病现象：

板中部下拗，板底混凝土面不平。

2、防治措施:

a、楼板模板厚度要一致，搁木栅均刨至统一尺寸。

b、支顶要符合规定的保证项目要求。

c、板模按规定起拱。

第七章、工程质量保证措施

一、质量管理保证措施：

1、施工前技术负责人或施工员要对各班组进行书面和口头技术交底。

2、施工过程中，专职质检员、施工员要现场跟班监督检查质量，同时按水平标高线校正模板及其搭设排架的标高，控制在规范允许误差范围内。

3、加强技术管理，熟悉图纸，认真指导现场施工。

4、检查各部位的加固和连接是否牢固，支撑间距和剪刀撑是否符合规范要求。

5、层层把好质量关，加强责任心，且与个人经济挂钩，出现质量问题按《质量事故处罚条例》执行。

6、要做好自检、互检、交接检工作，合格后请监理、甲方、质检站等部门进行验收。

第八章、安全、文明施工保证措施

一、安全生产管理、文明施工管理保证措施：

1、建立以项目经理为首的安全领导小组，负责现场安全文明生产管理。

2、制定合理的安全措施。

3、抓好防高空坠物工作，所有进场人员必须正确配戴安全防护用品。

4、采取有效措施保证用电和机械操作安全。

5、严禁高空落物，做好临边、洞口等处的安全防护，悬挑部位及拆模施工时，要有专职安全员现场监督指导施工。

6、组建现场保卫小组，落实防盗措施。

第九章、风、雨季施工措施

1、雨季施工，操作人员要备足防雨工(器)具。所有备用库存模板、木方要有防雨保护措施。

2、搭设活动雨棚，所有电动工(器)具应有防雨套。

3、雨季施工，操作人员严禁在排架上行走，在脚手架、模板上行走要注意防滑。

4、专职安全员雨季要加强脚手架的检查，防止松扣。

5、雨季期间施工，要加强对现场临时设施、用电线路的检查。所有机电设备要检查漏电装置情况。注意防雷、防漏电。

6、风力大于六级时，严禁在楼顶面施工，尤其是脚手架上。施工楼面的所有材料要集中堆放并有保护措施。

第十章、模板计算书

第一节、墙模板计算书

一、墙模板基本参数

1、计算断面宽度400mm，高度4000mm，两侧楼板高度200mm。

2、模板面板采用普通胶合板。

3、内龙骨间距250mm，内龙骨采用木方50mm×70mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

4、对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600+400mm，断面跨度方向间距250mm，螺栓直径12mm。

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

N1=27.466kN N2=75.531kN N3=75.531kN N4=27.466kN

最大弯矩 M = 1.716kN.m 最大变形 V = 0.7mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.674mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 75.531/3.700=20.414kN/m

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.918kN.m 最大变形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=12.896kN

抗弯计算强度 f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=1.128kN.m 最大变形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=27.727kN

抗弯计算强度 f=1.128×106/10160000.0=111.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.9 对拉螺栓强度验算满足要求!

第二节、柱模板支撑计算书

柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道，

柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，

柱模板的计算高度 L = 3600mm，

对拉螺栓强度验算满足要求!

柱箍间距计算跨度 d = 200mm。

柱箍采用80×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。

B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱箍间距0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.200+1.4×4.000×0.200=12.311kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3;

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4;

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 面板的最大弯距(N.mm);

W —— 面板的净截面抵抗矩;

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m);

经计算得到 M = 0.100×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283×0.283=0.099kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/10800=9.151N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283=2.093kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2093.0/(2×200.000×18.000)=0.872N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.326×2834/(100×6000×97200)=0.698mm 面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.283m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.283+1.4×4.000×0.283=17.441kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.488/0.200=17.441kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.441×0.20×0.20=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.200×17.441=2.093kN 最大支座力 N=1.1×0.200×17.441=3.837kN 截面力学参数为

本算例中，

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.070×106/53333.3=1.31N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2093/(2×50×80)=0.785N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算

最大变形 v =0.677×14.534×200.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.008mm 最大挠度小于200.0/250,满足要求!

五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3;

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4;

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算

最大变形 v =0.0mm

B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm H 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3;

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4;

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H

柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算

最大变形 v =0.0mm

H柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):

N = 4.221 对拉螺栓强度验算满足要求!

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

面板的计算宽度取柱箍间距0.15m。

荷载计算值 q = 1.2×46.630×0.150+1.4×4.000×0.150=9.233kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm3;

I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm4;

(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 面板的最大弯距(N.mm);

W —— 面板的净截面抵抗矩;

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264×0.264=0.064kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.064×1000×1000/8100=7.962N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264=1.464kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1464.0/(2×150.000×18.000)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.995×2644/(100×6000×72900)=0.528mm 面板的最大挠度小于264.3/250,满足要求!

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.268×0.15×0.15=0.037kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.150×16.268=1.464kN 最大支座力 N=1.1×0.150×16.268=2.684kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.037×106/53333.3=0.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1464/(2×50×80)=0.549N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算

最大变形 v =0.677×13.557×150.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.002mm 最大挠度小于150.0/250,满足要求!

经过计算得到最大弯矩 M= 0.113kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.494kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3;

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4;

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.113×106/133333.3=0.85N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2517/(2×80×100)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求!

(3)B柱箍挠度计算最大变形 v =0.0mm B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.494 对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

经过计算得到最大弯矩 M= 0.285kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.433kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3;

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4;

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度

f=0.285×106/133333.3=2.14N/mm2

H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2998/(2×80×100)=0.562N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算

(4)最大变形 v =0.1mm

H柱箍的最大挠度小于585.0/250,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.433 对拉螺栓强度验算满足要求!

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.340kN/m2;

钢筋自重 = 1.500kN/m3;

混凝土自重 = 24.000kN/m3; 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

抗弯强度计算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 计算的最大弯矩 (kN.m);

q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);

q=1.2×[0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90]+1.4×2.50×0.35=11.01kN/m

M=-0.10×11.007×0.1502=-0.025kN.m f=0.025×106/18900.0=1.310N/mm2

梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.007=0.991kN

截面抗剪强度计算值 T=3×991/(2×350×18)=0.236N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

1.抗弯强度计算 2.抗弯强度计算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 计算的最大弯矩 (kN.m);

q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);

q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×38.664×0.3002=-0.348kN.m f=0.348×106/48600.0=7.160N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×38.664=6.960kN

截面抗剪强度计算值 T=3×6960/(2×900×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×0.90=25.92N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×25.920×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!

六、穿梁螺栓计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力;

A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2);

f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直径为12mm;

穿梁螺栓有效直径为9.9mm;

穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2;

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN;

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.198kN;

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!

七、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3;

I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4;

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M —— 面板的最大弯距(N.mm); W —— 面板的净截面抵抗矩;

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m);

经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

(3)T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN

最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4; (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.204×106/53333.3=3.82N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×50×80)=0.573N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求! 3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.673kN.m 最大变形 vmax=1.558mm 最大支座力 Qmax=9.159kN

抗弯计算强度 f=0.673×106/5080.0=132.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力，R=9.16kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,当考虑采用双扣件时，可以满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.129×20.000=2.582kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.900=0.252kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.900=3.600kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.434kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.900=2.160kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

l0 = k1uh

(1)

l0 = (h+2a)

(2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185;

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度; a = 0.50m; 公式(1)的计算结果： = 111.48N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 78.35N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a)

(3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042;

公式(3)的计算结果： = 115.92N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第五篇：基础支撑系统集成方案

7.1、方案优势

省应急指挥平台是国家应急平台体系中重要的组成部分，需要与国务院、有关部门应急平台实现互联互通。承担了向下实时接报各类突发公共事件信息，向上实时传递特别重大、重大公共事件的多媒体信息，并及时传达国务院领导的批示、指示，并进行督办。

省应急指挥平台在国家应急平台体系中的位置决定了其两方面的作用：应急和联动，即所谓的“应急联动”。“应急联动”重在“联动”。如何联动?必须在省应急平台建设前期就充分考虑视讯会议、图像接入、IP语音、数据中心、基础网络与统一管理六大部分之间的融合。建设这六大部分的融合系统需要考虑两方面的问题：

 系统架构的选择：选择什么样的架构才可以保证各部分之间的融合?  业务流程的选择：选择什么样的业务流程才可以使各子系统和各应用之间做到无缝连接，资源高效利用?

在充分考虑省应急平台建设的特殊性后，本方案依据标准，开发，融合的原则设计整个系统。

(1) 标准：采用IP协议为基础进行多业务融合

本方案采用IP协议作为整个系统的基础，进行多业务融合，使整个系统具有良好的兼容性、互通性，保证了系统之间可以做到无缝融合。

(2) 开放：开发接口和源码，与第三方业务进行融合

需求按需而变。如何应对快速变化的需求，系统本身就需要具有快速兼容新业务的能力。本方案采用开放的设计思想，系统本身开放接口和源码供第三方接入，同时系统具有定制化开发的能力，以兼容第三方业务。

(3) 统一管理

没有规矩，不成方圆。作为一个多子系统融合的省应急平台，如何将多个子系统之间进行有机的整合，做到设备集中管理，资源统一调配，统一的管理是必不可少的。本方案采用面向服务(SOA)的设计思想，按需装配的组件化结构，通过统一的界面，融合网络管理、视讯管理、存储管理、监控管理和安全等功能于一体，为XX省政府提供业务、资源和用户的融合管理解决方案，帮助XX省政府实现业务的端到端管理，从根本上解决管理的复杂性问题。

通过标准，开放和统一管理的设计思想，可以将省应急平台中各要素进行融合，真正做到“应急联动”。

7.2、系统结构

省应急平台基础支撑系统主要完成省应急平台与上级应急平台、部门应急平台基础系统设施的连接，实现应急平台间的通信保障、计算机网络传送保障、视频会议保障、视频接入保障、安全支撑保障、存储备份保障等。省应急平台通信系统应以有线通信系统作为值守应急的基本通信手段，配备专用的保密通信设备以及电话调度、多路传真和数字录音等系统，确保省应急指挥中心与国务院、各地市、各部门之间联络安全畅通。利用计算机网络承载各级应急平台之间的IP电话、视频会议、图像接入。利用卫星、蜂窝移动和集群通信等多种手段，实现突发公共事件现场与应急平台的语音、数据和图像等信息传输。省应急平台体系基础支撑系统结构图如下所示：