控制拆除

控制拆除（精选九篇）

控制拆除篇1

随着计算机技术的广泛应用和发展, 三维应用软件日趋成熟。通过VB对AutoCAD进行二次开发, 可以实现逼真的三维动画。对爆破倒塌过程进行三维动态模拟, 不仅可以较逼真地模拟倒塌过程, 还可以通过观测倒塌过程来改进爆破效果和防止爆破危害 (如爆破震动、噪声、空气冲击波等) , 同时进行多方案的对比分析, 以便于选择经济、安全的方案。

2 三维动态模拟原理

在定向爆破的三维动态模拟软件中, AutoCAD作为显示三维动态的窗口, 通过VB对AutoCAD进行二次开发, 其主要目的就是实现数据→模型→动态的转换, 以达到实现设计计算与结构设计、绘图一体化的智能软件。

3 动态模拟系统设计[1,2,3]

3.1 引用AutoCAD对象

1) AutoCAD对象应用程序的引用。AutoCAD对象的引用采用对象变量来完成。首先声明变量类型, 然后使用set语句将对象引用赋给变量。设引用AutoCAD应用程序对象 (application) 的变量名为acadapp, 则:

Dim acadapp as as acadapplication

Set acadapp=getobject (, ”AutoCAD.application”)

或:set acadapp=createobject (“AutoCAD.application”)

2) AutoCAD应用程序对象下级对象的引用。通过AutoCAD应用程序对象 (Application) 的属性或方法逐级向下访问其所有下级对象, 必须先声明变量类型即定义变量名称类型。

3.2 连接AutoCAD

在使用VB对AutoCAD进行二次开发的首要条件是把VB与AutoCAD连接起来, 才能达到VB与AutoCAD进行数据→模型→动态的转换。VB与AutoCAD的连接要经过以下两个步骤:

1) 在编写代码前, 在编程环境中引用AutoCAD对象库;2) 编写VB程序代码, 创建AutoCAD对象, 启动运行AutoCAD。

当在VB与AutoCAD进行连接之后, VB语言就可以利用AutoCAD对象及其下级对象的属性和方法, 在AutoCAD环境中进行图形绘制和编辑等操作。

3.3 模型的创建

用VB编程实现AutoCAD绘图, 就是用Add方法在AutoCAD模型空间 (ModelSpace) 创建三维图形对象, 也可以在图纸空间 (PaperSpace) 或块 (Block) 中创建对象。要创建的对象必须在程序里声明定义其类型, 然后通过set语句给对象赋值并创建对象。在对象创建之后, 就可以对其进行各种修改或操作, 比如进行移动 (Move3D) 等。

3.4 模拟步骤

1) 完成AutoCAD的连接与启动。2) 设置模拟窗口, 在窗口中分别设置命令按钮commandButton并将其名称修改为动态模拟、东北方向、西南方向、东南方向及退出。3) 编辑程序, 分别生成桥墩、桥拱及河流的三维模型, 并用移动 (Move3D) 方法等使其产生动画效果。4) 鼠标点击模拟窗口中的动态模拟命令控件, 即可产生动画效果。

4 工程实例

4.1 工程概况

需爆破拆除的桥梁位于广西桂平市二线船闸上的引航道上, 大桥为拱式结构, 总长209.07 m, 总净宽 (9+2×1.5) m, 由桥面、桥拱及墩台基础等构成, 其中正桥采用单孔等截面悬链线箱拱结构组成, 净跨长100 m, 矢跨比为0.1, 正桥两端各设一孔等截面圆弧线板拱结构引桥, 净跨16 m, 矢跨比为0.25。

4.2 爆破方案

首先对桥拱上部的桥面、梁、立柱拱、立柱进行拆除并将废渣清理完成后, 再进行桥拱爆破。本次三维动态模拟只对桥拱进行并在模拟过程中作适当简化。

4.3 桥拱爆破参数

桥拱是由4×6个现场浇筑钢筋混凝土等截面悬链线箱组合而成, 总长约103.5 m, 单个拱箱长约25.5 m, 拱肋厚为27 cm, 拱底板和顶板厚度为10 cm, 拱高1.6。

4.3.1 拱肋爆破参数[4]

1) 最小抵抗线W:取两个拱肋厚度的1/2, 因此W=13.5 cm;2) 炮孔深度L:拱高1.6 m, 为了保证爆破时破碎均匀, 因此取孔深L=1.2 m;3) 孔距a:a=4W=54 cm, 取50 cm;4) 单孔装药量:Q=qWaH=1 000×0.135×0.50×1.6=108 g, 取100 g;5) 总装药量:总长约103.5 m, 孔距为0.5 m, 单排孔数为103.5/0.5+1=208个, 所以总药量为:208×100×7=145.6 kg。

4.3.2 拱箱底板爆破参数[5]

1) 拱箱底板中间布置一排炮眼爆破参数。a.最小抵抗线W:取拱箱底板厚度的0.2倍, 因此W=2 cm;b.炮孔深度L:拱箱底板厚10 cm, 为了保证爆破时破碎均匀, 因此取孔深L=8 cm;c.孔距a:取50 cm;d.单孔装药量:Q=qWaH=1 200×0.02×0.50×0.1≈2 g, 取10 g;e.总装药量:桥拱总长约103.5 m, 孔距为0.5 m, 单排孔数为103.5/0.5+1=208个, 所以总药量为:208×10×6×1=12.48 kg。

2) 拱箱底板倾斜炮眼爆破参数。a.最小抵抗线W:取W=5 cm;b.炮孔深度L:拱箱底板厚22 cm, 为了保证爆破时破碎均匀, 因此取孔深L=15 cm;c.孔距a:取50 cm;d.单孔装药量:Q=qWaH=1 000×0.05×0.50×0.25=6.25 g, 取10 g;e.总装药量:桥拱总长约103.5 m, 孔距为0.5 m, 单排孔数为103.5/0.5+1=208个, 所以总药量为:208×10×6×2=24.96 kg。

5爆破模拟效果

1) 2009年11月17日上午10时58分, 大桥成功爆破拆除, 模拟的倒塌过程和实际爆破的倒塌过程基本一致, 从模拟中可以得出, 桥梁的失稳倒塌条件主要是将桥拱的中点, 1/4及3/4处, 桥墩与桥拱的连接处等主要受力部分, 在做好精确防护工作的前提下加大药量确保炸断, 使桥梁失稳倒塌下落。2) 桥拱北侧约15 m长部分, 下方没有水流, 故只在与桥墩的连接处布置一排垂直炮孔 (拱箱内不布置炮孔) , 使这部分桥拱坍塌下落即可, 不必使其破碎, 然后用炮机进行二次破碎。从模拟中也可以得出, 桥拱保留部分与实际爆破中的倒塌过程基本相同。3) 其余部分的桥拱, 由于该河流为西江巷道, 爆破后不能影响船只通行, 每个拱箱底板及拱肋均按设计布置炮孔, 使桥拱完全破碎, 便于船舶通航及机械打捞钢筋。模拟中的破碎效果与实际观测效果相比基本达到要求。

6结语

桥梁拆除爆破的动态模拟是促进桥梁爆破向精确化、可控化方向发展的有效方式, 桥梁拆除爆破理论发展落后于实践, 爆破拆除设计仍以经验公式为主, 对起爆后桥梁的运动、解体、破坏规律研究不足的问题, 通过VB对AutoCAD进行二次开发, 在数据※模型※动态的转换中达到了桥梁倒塌过程三维动态模拟, 有效地提高桥梁拆除爆破设计的安全性和可靠性, 具有较高的实用性。

摘要：介绍了一座拱式结构桥梁拆除爆破实践, 提出了通过VB对AutoCAD进行二次开发, 以实现桥梁倒塌过程三维动态模拟的方法, 达到了提高桥梁拆除爆破安全性和可靠性的效果。

关键词：桥梁,控制爆破,动态模拟

参考文献

[1]曹青, 邱李华, 郭志强.VB程序设计教程[M].北京:机械工业出版社, 2002.

[2]佟士懋.AutoCAD ActiveX/VBA二次开发技术基础及应用实例[M].北京:国防工业出版社, 2006.

[3]高培森.AutoCAD2005中文版基础教程[M].北京:机械工业出版社, 2005.

[4]汪旭光, 于亚伦.拆除爆破理论与工程实例[M].北京:人民交通出版社, 2008:138-142.

控制拆除篇2

（第2期）

湘潭高新区控违拆违指挥部办公室

2009年12月25日

红线内违法搭工棚，拆！

12月18日，高新区辖区正在修建的火炬路二期工程与河东大道相交处，大型挖机挥动巨臂，在一片“哔啵”声中，两栋共计

建鑫工棚被强拆前

600余平方米的违法建筑被顺利拆除。沿线三户违法建设业主闻讯后，也立即自行拆除了违法搭建的房屋。至此，火炬路二期工

建鑫工棚被强拆中

程沿线违法建设全部被拆除。

位于火炬路二期工程与河东大道交界处的两栋违法建设，是

建鑫工棚被强拆后建鑫房产二期工程的工棚，于2007年搭建，占用了火炬路二期工程建设道路红线。火炬路二期工程于11月底动工建设，是云盘集约用地示范区云盘村村民安置区进出的唯一通道。沿线的违法建设给火炬路二期工程建设造成了阻碍，直接影响云盘村安置区建设的进程，进而影响云盘集约用地示范区的开发进程。

高新区拆违指挥部曾在一星期前向该工棚的业主下达了违法建设自拆通知，但违法建设业主除了从工棚搬走一些办公用品外，并没有拆除这两栋违法建设。

12月18日，高新区拆违指挥部联合法院、公安、高新区国土分局执法支队等部门工作人员，以及宝塔街道、云盘村、云盘集约用地示范区工程指挥部负责人，组成80多人的执法队伍将两栋违法建设一一拆除。其余三户占用了火炬路二期工程建设道路红线的云盘村村民闻讯后，也自主拆除了违法搭建的共计200平米房屋。此次集中拆违行动，为火炬路二期工程的建设扫清了障碍。

福星农贸两千平方米违法建设被拆除

12月23日，高新区宝塔街道福星村组织对位于河东大道一侧的福星农贸市场大片违规搭建物构成的脏乱菜场进2 行拆除，脏乱菜场将被新建的农贸市场代替。新建成的农贸

市场占地5.8亩，各种设施齐全。

原有的福星菜场是自然形成的菜市场，菜场内两溜用木板随意搭建起来的摊子上杂乱的摆满了各种肉类和蔬菜，摊位前面就是一栋居民楼，后面则是垃圾堆，卫生状况堪忧。而且市福星农贸市场违法建设拆除前

场内的摊位搭建了大面积的违法建设，尤其是贴近居民楼的一侧摊位中，部分商贩在石棉瓦搭建的遮雨棚下使用电器，有很大的安全隐患。

福星农贸市场违法建设拆除中

今年，市政府出台了对城区内13家农贸市场提质改造的计划，福星农贸市场也被纳入首批改造的计划之中。至全市展开大拆违行动以来，高新区控违拆违指挥福星农贸市场违法建设拆除后部加大对农贸市场的违法建设的处置力度，12月23日，菜场一侧的摊位已经全部拆除。

此次，对原有菜场内的近2000平方米的违法搭建物进行了拆除。保留在居民楼一侧的原有摊位是为了在施工期间方面市民买菜和留住经营户采取的措施。福星农贸市场主体工程完工后，现在的摊位将会全部纳入新市场进行经营。

福星农贸市场规划占地5.8亩，总投资550万元左右，预计要明年年初才能建成投入使用。新建成的农贸市场为标准的大棚式室内菜场，共有3个入口。市场建设还设计了消防通道、人行道、车行道等设施提高菜场的方便程度。原有的菜场计划作为停车等配套设施场所一并纳入新菜场的建设范围。

简讯：

1、自11月13日，湘潭市人民政府召开拆除违法建设整治动员大会以来，截止到12月24日，高新区共计拆除违法建设13006.45 m。自拆33处，面积达8661.95 m，强拆15处，面积达2688.42 m；控制违法建设行为 15处，面积达1656.08 m。其中12月18日至24日，高新区共计拆除违法建设3288 m。自拆6处，面积达2303 m；强拆1处，面积达615 m；控制违法建设行为4处，面积达370m。

2、建立健全违法建设信息举报制度，制定《湘潭高新区违法建设举报受理及交办登记表》，详细记录举报人、被4

222

2举报违法建设基本情况、交办时间、违法建设现场核实情况及处理意见、领导意见、处理结果等信息，进一步规范了举报受理的工作程序。

水渣仓精确定向拆除控制技术篇3

关键词：非传统,机械拆除,精确定向,控制,方案选择

0 引言

我国正处于工业及民用建设速度逐步加快时期, 拆除旧的、淘汰的建筑在原址重新建筑多功能、先进的建筑, 已经在大部分城市及厂矿迅猛发展。这就涉及到复杂情况下对旧有建筑物的拆除问题。常见的拆除分为:爆破拆除技术、传统机械拆除技术或两者接合拆除技术。但两者各有优缺点, 爆破的主要优点:减轻工人的劳动强度, 加快工程的施工进度, 作业安全、经济效益及社会效益好。缺点:爆破物品属于管制用品, 审批手续繁杂, 应用范围、时间受到一定的限制。传统机械拆除优点:审批手续简单, 作业范围、时间灵活, 缺点:效率低、工期长、不安全隐患多、综合经济效益较差。受到施工场地狭小条件及工期的制约必须采用精确定向拆除技术。本文采用的拆除方法为非传统的机械拆除也非传统的爆破拆除, 而是结合了二者的优点, 采用了机械精确定向拆除技术, 取得了良好的经济效益和社会效益。

1 工程概况

承德新新钒钛股份有限公司3#高炉2#水渣仓主体结构为新建钢筋混凝土框架, 由于生产工艺改变, 2#水渣仓需要拆除。

1) 该水渣仓为细高、立方体建筑物:建筑平面尺寸为东西长9m, 南北长6m, ±0.00m以上高度24.4m, ±0.00m以下深度2.5m。柱断面尺寸900mm×900mm, 配筋螺纹φ25mm钢筋24根。

2) 水渣仓为多层框架结构:共有4.0m、8.5m、13.0m、16.5m、20.0m、24.4m 6层平台, 其中只有4.0m平台及24.4m平台已经施工完, 其它平台未施工, 水渣仓建筑结构为现浇混凝土结构。基础为4个独立基础。

3) 周围建筑物与待拆水渣仓直线距离非常近、空间小、对拆除的角度控制要求非常严格:水渣仓北侧紧邻二次除尘距离783mm, 西侧距离二次除尘9 400mm, 南侧距离水冲渣泵房8 000mm, 东北侧13m范围高架桥桥墩距水渣仓2 500mm。经计算, 该建筑物向北允许偏移角度小于1.8°, 向南允许偏移角度小于18.4°, 过大的角度将会给周边建筑物造成严重损坏, 甚至倒塌, 后果不甚设想。

4) 拆除工作不能影响正常生产且工期要求紧, 根据业主要求, 10天内全部完成拆除工作。

2 方案选择

承德钢铁集团3#水渣仓的拆除, 由于其处于二次除尘及高架桥墩的包围之中, 距周边建筑物最短距离只有783mm。第一, 如采用爆破拆除, 其产生的破碎物将会给紧邻建筑造成无法预估的损坏, 从而影响钢厂的正常生产工作, 且爆破审批手续要长达两个月之久, 这与要求工期相差甚远。第二, 由于场地狭小, 采用大型机械层层拆除又受到场地限制。综合考虑后, 经于业主、监理勾通, 结合多年的施工经验选择了非爆破的精确定向拆除办法, 在建筑物倒塌后在地面用挖掘机液压镐拆除, 这将会大大的减小复杂条件下机械拆除的危险性, 并且施工工期能满足业主要求。针对以上思路, 对方案进行了细化, 经计算确定了精确定向拆除法施工, 施工步骤简化为:用两根钢管支撑东侧横梁, 再拆掉东侧两根柱子, 最后利用砂箱再拆掉两根钢管, 从而造成水渣仓失稳, 达到定向拆除水渣仓目的。

3 工程实例:精确定向拆除施工方法

根据本工程的特点, 建筑物倾倒方向为东侧。西侧两根900mm×900mm的框架柱为倾倒方向的控制柱, 不予破碎拆除。东侧两根900mm×900mm的框架柱为倾倒方向的拆除柱。

1) 准备场地→预拆除→建筑物倾倒拆除→建筑物清运拆除。

2) 施工操作要点。

(1) 预拆除

(1) 用人工及风镐对建筑物四周突出的结构或构件 (楼梯平台) 进行凿除清理, 以防止建筑物倾倒时刮蹭临近建筑物。施工顺序为由上至下拆除。施工时作业人员站在挑檐或框架梁上施工, 工人必须佩戴安全带, 安全带另一端扣在框架柱上。施工现场安装一条软爬梯供工人上下作业使用。

(2) 拆除时应分段施工, 严禁垂直交叉作业, 作业面的孔洞应进行封闭。

(2) 建筑物倾倒拆除

(1) 根据本工程现场实际情况, 建筑物必须向东侧倾倒。如出现过大倾倒角度, 将会给周边二次除尘等已完建筑造成一定程度上的损坏甚至倒塌。第一步先在东侧两根柱子基础一步放脚上各放置一根直径为377mm×9mm的砂箱, 砂箱高度为1m, 与已凿出的放脚钢筋焊接牢固。砂箱内填充标准砂, 标准砂在每填充30mm厚时用振捣棒振捣一次。填充完毕后, 用振捣棒在砂箱外壁再振密实, 直至砂表面不下沉为止。

(2) 使用2根φ219mm×12mm无缝钢管在东侧4.0m平台梁下作支撑。钢管距框架柱1m, 钢管焊接直径为250mm×10mm封头, 端板与混凝土框架梁接触面缝隙处用楔铁楔紧, 使钢管承重后, 再将上端板与4m平台梁底层钢筋焊接。在东侧两立柱切除后, 用气焊把上端板与4m平台梁底层钢筋焊接割开, 以保证支撑钢管顺利倾倒。

(3) 在建筑物一层东侧两根框架柱+0m、+3m处使用手持汽油链锯环向切割, 链锯可以直接将钢筋切断。然后用钢筋混凝土液压钳配合进行破拆框架柱。破除范围+0m~+3m。禁用液压镐直接凿除, 以免震松支撑钢管。

(4) 为保证在支撑钢管撤掉后, 水渣仓能顺利倒塌, 用手持汽油链锯在+1m处切割西侧两根框架柱的西侧, 导向切口深60mm, 以切断最西侧7根钢筋 (经计算不切断钢筋也会倒塌) 。

(5) 同时张拉连接砂箱门的倒链, 缓慢打开砂箱口, 随着砂的流出, 支撑钢管缓慢下沉, 直至废弃水渣仓向东侧倒塌。测量员观测两个支撑钢管下沉是否一致, 下沉如出现一快一慢现象, 停止张拉下沉快的一侧倒链, 加速张拉下沉慢的一侧倒链, 直致下沉一致。

4 精确定向拆除控制

为保证水渣仓向正东侧安全倾倒, 不会对紧邻建筑物造成倾倒时的冲击影响及倾倒角度出现偏差, 除了上面所提到的关键措施外, 还采用了如下辅助措施:

1) 准备场地

为防止水渣仓在倒塌瞬间的冲击波造成对周边建筑物的损坏, 拆除施工前, 在水渣仓中轴线东侧16.00m处准备厚为2m, 长宽各为8m、3m的松散土堆。在高架桥桥墩 (桥墩下为桩基础) 与缓冲土堆之间挖一条长10 000mm×宽1 500mm×深2 000mm的冲击波缓冲沟。在水渣仓倾倒时增加对大地的作用时间, 起到缓冲作用, 以减少倒塌时的冲击波对高架桥桥墩等建筑物的影响。

2) 经计算, 该建筑物向北允许偏移角度小于1.8°, 向南允许偏移角度小于18.4°, 过大的角度将会给周边建筑物造成严重损坏, 甚至倒塌, 后果不甚设想。但该水渣仓受力简单、均匀, 主要为自重力, 在没有外力影响的情况下, 倾倒过程中不会发生水平方向扭距。但考虑到风及一些未考虑到的外力影响, 为避免水渣仓整体向北侧扭转破坏距离较近的二次除尘等建筑物, 特作如下措施:

在东南框架柱标高+20m处安装一条直径18mm的抗扭导向钢丝绳。钢丝绳另一端锚固在南侧高架桥桥墩上, 主要控制向北侧倾倒角度。钢丝绳安装的角度为东偏南50°。高架桥抗扭导向绳的锚固点水平距水渣仓东侧框架柱边≥12m (24m中心点) , 垂直距水渣仓南侧框架柱边15m。钢丝绳用倒链拉紧。

3) 为防止砂箱出现故障, 支撑钢管不能顺利下沉, 采用如下备用方案:在两根支撑钢管上绑直径为18mm的钢丝绳, 钢丝绳另一端各连接在距建筑物40m外的人工挖孔桩桩头上, 在人工挖孔桩锚点处各连接一拉力为10t倒链, 以人力通过倒链拉倒支撑钢管, 从而使水渣仓向东侧倒塌。

牵引2根临时支撑钢管时, 设专人吹哨指挥, 首先2根支撑钢丝绳全部绷紧, 然后以哨音为准, 每吹一次哨, 拖拽倒链一次。且拖拽倒链长度基本一致。2根临时支撑先后撤掉的时间差控制在≤5s。

4) 现场配备专职测量人员使用两台经纬仪以西、南两侧90°夹角对建筑物的倾斜姿态进行观测, 并及时向现场指挥人员报告及记录。如发生不稳定状态趋势时, 必须停止作业, 采取有效措施, 消除隐患。

5 结论

从工程实例看, 拆除效果非常好, 由于以上的定向控制措施, 该建筑物没有发生向北倾倒角度, 向南倾倒角度为2°, 没有造成与周边建筑物的任何接触, 更没有对周边建筑物造成任何损坏。最终在业主要求施工工期内安全、圆满的完成了任务, 通过分析, 工期主要用于水渣仓倒塌的前期准备及倒塌控制, 倒塌后液压镐拆除只用了3天时间。该工程结束后, 综合了一下该水渣仓定向拆除优点, 具体为:减轻了工人的劳动强度, 加快工程的施工进度, 作业较安全、经济效益及社会效益好, 审批手续简单, 作业范围、时间灵活。建筑物倒塌定向非常准确, 保证了周围建筑的安全。此方法适用于细高建筑的定向拆除, 较传统机械拆除要安全、快速。

参考文献

[1]建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-2004.

[2]建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001.

[3]施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005.

[4]结构力学.

控制拆除篇4

***：

**大众地产工地广告牌（位于**大道与**大道交叉口）和****工地广告牌（位于**路与**路交叉口）负责人为使广告牌不被树木遮挡，擅自砍伐城市绿化树木，性质恶劣，严重破坏我区市政园林绿化。按照市领导指示，**区市政管理中心对其进行处罚，并限期3天自行拆除。在限期到达后2公司仍未按要求拆除的情况下，管委会领导责成***于2013年**月**日组织人员、车辆、机械设备对以上广告牌立即实施强制拆除。拆除的一切费用从市政管理中心对其罚款中支出。

因时间紧、任务重，未走正常招标程序。

经区财政评审中心审计，此次拆除行动最终费用为*万*仟*佰*拾*元*角*分（￥******）。请予拨付。

妥否，请批示！

常压炉拆除风险评价及控制措施篇5

关键词：拆除,风险评价,措施

2013年为配合装置扩能技术改造的顺利进行, 在装置运行的情况下拆除原常压炉F-102, 拟在拆除的F-102基础上新建一座40MW的加热炉。由于时间紧迫, 就得提前拆除F-102, 而拆除过程的风险较大, 如果不能得到有效控制, 将产生不能容忍的后果。本文对拆除过程中的各类风险进行了识别和评价, 并提出了相应的风险消减措施和改进建议。

1 工艺过程及拆除内容

1.1 工艺过程描述

1.1.1 工艺原理

原油蒸馏的基本原理, 就是以液体混合物的汽液相平衡为基础, 在一定压力下, 利用原油中各组份的沸点或挥发度的不同, 通过多次汽化和多次冷凝, 从原油中分离出各种石油馏份。其中常压炉是提供热量的主要设备, 它是利用燃料燃烧产生的热能将初底油加到蒸馏所需的汽化温度。初底油在加热炉炉管内流过, 而炉管外是温度高达760℃左右的炉膛, 热能通过辐射、对流、传导的方式传递给炉管内介质—初底油, 达到加热升温的目的。

1.1.2 工艺流程及过程描述

初底油经初底泵P-101升压后分两路去换热, 换热后两路汇入DN350管线至“初底油热联合阀组”, 去二催化装置与油浆换热至300℃, 返回后可分两路进料去常压炉F-102进行加热, 也可以分四路进料去常压炉F-101进行加热。初底油被加热至357℃汇合后, 进入转油线去常压塔C-102。

公用工程系统: (1) F-102所用燃料有高压瓦斯和燃料油, 已经加盲隔离。 (2) 仪表风是由炉区总线引出, 已经加盲隔离。 (3) 过热蒸汽、雾化蒸汽和灭火蒸汽线均由炉区总线引出, 已经加盲隔离。

1.2 拆除内容和拆除方案简述

1.2.1 拆除的主要内容

加热炉顶标高45.33m, 底标高0m, 金属总重量278t。本项目要将加热炉全部拆除, 拆除分为余热回收系统、集合烟道、烟囱、天圆地方、对流室炉壁板、对流室炉管、炉顶钢结构、辐射室炉管、辐射室钢结构、炉底钢结构以及其余小型构架和工艺管线。

1.2.2 拆除方案简述

(1) 拆除顺序原则及方法

先管线, 后设备;先高处, 后低处。本次拆除采用25t、70t和200t汽车吊进行吊装, 拆除原则是先由25t和70t吊车拆除地面上的余热回收系统, 然后再由200t拆除加热炉本体, 25t汽车吊配合。

(2) 工艺管线拆除

加热炉与外界相连共有13条工艺管线。拆除前, 先拆除与外界相连的工艺管线。拆除时先确认该管线阀门的关闭状态和盲板情况, 在属地技术人员和监护人员确认后, 解法兰进行检测, 检测合格后将管线上的法兰切割下来, 再安装到原阀门上。

(2) 加热炉主体拆除

(1) 25t吊车吊装顺序。吸风口→鼓风机入口风道→鼓风机→鼓风机出口风道→预热器入口风道→引风机入口烟道→引风机→引风机出口烟道→预热器出口风道→预热器入口烟道→常压炉进口风道→热烟道。

(2) 70t吊车吊装顺序。空气预热器 (光管) →两预热器连接段→空气预热器 (翅片) 。

(3) 200t吊车吊装顺序。烟囱→常压炉出口烟道→集合烟道上段→天圆地方→集合烟道下段→对流室周围钢结构和平台→对流室端面弯头箱→对流室盘管 (分3段) →对流室侧面钢结构→半片炉顶钢结构→两吊辐射室炉管→半片炉顶钢结构→两吊辐射室炉管→辐射室20m层平台拆除 (分5段) →辐射室炉体上段 (12.7m处分段) →辐射室12.5m层平台拆除 (分5段) →辐射室炉体下段。

最后剩余炉底钢结构和支腿, 由25t汽车吊进行拆除。加热炉周围的管线、机电仪表等小构件采用25t汽车吊拆除。

2 风险评估及控制措施

2.1 拆除过程危害识别

通过对照炉区平面布置图、立面布置图和工艺流程图以及现场察看, 确定了图纸的准确性, 熟悉工艺和区域布置。然后通过组织专业技术讨论会, 吸取专家和老操作员的经验, 并通过危害辨识检查表梳理出了本次拆除作业的危害识别清单。见表1。

2.2 风险评估

针对危害辨识清单, 从危害分析、人为因素、本质安全因素等方面进行了风险分析。然后从伤害类型、后果分析、影响范围方面, 利用风险评估矩阵对事故 (风险) 发生的可能性和严重度进行了定性后果分析, 并针对结果提出了降低事故发生的控制措施和改进建议。主要风险评估结果见表2。

通过定性分析可以看出:本次拆除过程的主要风险是高处坠落;火灾、爆炸;吊车倾覆、起重伤害和管线打开。因此, 必须认真落实风险控制措施, 才能保证作业安全。

3 风险控制措施

3.1 高处坠落风险削减措施

(1) 加强对作业人员的安全教育, 严格执行高处作业的各项规定。

(2) 高处作业人员应身体健康, 无高处作业不适的疾病, 严禁患有心脏病、高血压、癫痫病、恐高症等其它不适合高处作业的人员进行高空作业。

(3) 高处作业人员必须佩带符合国家标准合格的安全带, 且在使用前应进行详细检查。

(4) 高空作业时, 安全带应挂在作业人员上方固定牢靠的物体上, 下部应有足够的安全空间和净距, 安全带应高挂低用, 严禁悬挂在有棱角的物件上。无安全带悬挂点的高空作业时应在作业点上访焊接临时悬挂点, 悬挂点必须焊接牢固, 焊接后进行检查, 确认无误后方可使用。

(5) 工程临时用脚手架搭设应结实牢固, 必须加扫地杆和护腰杆, 捆扎的踏板要稳固, 上方应与构件固定连接, 防止单框重心不稳, 而可能出现倾斜和倒塌。

(6) 五级大风以上及雷雨天气, 禁止作业。

(7) 脚手架下严禁人员停留和穿行。

3.2 火灾、爆炸风险消减措施

(1) 加热炉西侧与管廊相邻, 南侧与运行的常压炉F-101相邻, 为火星飞溅, 可在常压炉F-102的南侧和西侧用长度为22m, 高度为7m的防火毡进行围堵。见图2。

(2) 动火前先移开易燃易爆物品, 并对地沟、阀门井、排污井和低位置的设备、电气、仪表、管道等设施进行遮盖、封闭等保护措施。

(3) 施工现场的消防通道要时刻保持畅通, 在乙炔笼、焊机房棚、动火点、仓库及存有易燃易爆物品等极易引发火灾的地方配置灭火器等消防器器材。

3.3 吊车倾覆、起重伤害风险消减措施

高空起重作业最大的风险是吊物高空摆动、坠物、吊车倾覆损坏运行的设备和管线, 造成危险介质泄漏, 引发次生事故, 因此要严格落实风险消减措施。

(1) 防碰撞措施: (1) 吊车吊钩必须垂直吊装; (2) 在吊装前在吊装物靠近运行设备一侧加设挡板, 使吊装物在吊装过程中不向设备倾斜, 不碰撞运行设备; (3) 所有吊装物不得从转油线和管廊等运行设备和管道上经过, 吊物上要设置两根溜绳, 防止吊物摆动, 消除碰撞危险 (4) 风力超过5级严禁吊装作业。

(2) 对较重的吊装段进行分解减少吊装段重量, 严格控制吊装重量小于吊车工况的80%, 现场吊装作业要严格按吊装方案实施。

(3) 钢丝绳在使用前要进行全面检查, 有问题及时处理, 防止断丝。钢丝绳在现场使用中, 严禁与带电焊把线、电源线接触。捆扎吊装绳索必须捆绑结实牢固、平衡, 使其吃力均匀, 绳索与被吊物采取防滑措施, 可进行试吊, 看其牢固程度, 以防止吊装中滑脱。

(4) 起重司机和起重工要有特种作业操作证, 并在有效期内。起重工必须熟悉吊装方案、设备性能、操作信号和安全要求, 起吊前起重人员必须明确分工, 对所负责分工的使用的绳索、卡具、配件和设备进行检查, 以防发生意外事故。

(5) 在拆除中, 如果吊物经过危险介质阀组和管线, 可搭设防护脚手架, 用来保护运行阀组。

(6) 起吊要设专人指挥, 指挥人员要站在能够照顾全面工作的位置, 指挥者所发出的信号必须准确、清楚。

(7) 作业前起重操作人员要认真检查起重设备的安全技术性能、状况、熟悉现场环境。起吊物件时, 起重作业范围要设警戒线, 严禁操作人员和行人在吊物下面穿行, 防止坠物伤人。

(8) 吊车支腿处地面要牢固, 对不牢固的地面要用沙袋填实, 详细见下图。地面处理后, 并经过起重工程师检查合格, 进行载荷试验, 在首次吊装前, 吊钩系好吊物后, 不进行切割, 缓慢起绳, 直至吊车起升重点达到25t后 (实际最大吊装重量为22t) , 维持3分钟, 检查地面凹陷情况。见图3。

3.4 管线打开风险削减措施

(1) 拆除F-102与运行炉F-101转油线时, 要先确认停用炉转油线的盲板状态, 检查其是否处于正确位置, 然后在停用侧盲板200mm处, 用手锯切断并用吊车移走。

(2) 拆除过程中, 所有区域的吊装作业应避开转油线, 不得在转油线上方进行吊装作业, 并且在拆除时安排专人看护转油线。

(3) 所有与外界相连的管线, 在断开管线前, 必须先解开法兰, 确认有无残存危险物料, 并测氧测爆合格后, 再进行作业。

(4) 若果发现有残存危险物料, 要进行处理且测爆合格后, 再进行作业。

4 建议措施

为保证各项操作和作业安全受控, 除了认真落实以上风险消减措施之外, 针对拆除工作还要做好以下工作:

(1) 每次作业前对作业的34名人员进行身体和进行精神状态确认, 降低作业中人员变更和人为因素造成事故的可能性。

(2) 项目部主管领导应定期组织有关部门进行检查, 专职HSE监督员、技术员应每天在现场检查风险削减措施的落实情况, 及时纠正违章行为, 消除安全隐患。

(3) 本项目涉及多次特殊高处作业, 按照相关规定, 高度超过24米的脚手架, 作业单位应编制脚手架作业技术方案;高度超过50米的脚手架, 应进行设计计算, 脚手架作业技术方案应报施工主管部门审查, 作业单位技术负责人批准。请作业单位严格按此执行, 规避人员伤害风险。

(4) 建议车间在现场多设置可燃气体报警仪, 加强监测, 同时设置更加严格报警参数, 在操作中严格控制, 严禁超温、超压损坏设备, 造成生产事故。

(5) 在工艺运行方面可提前停运天然气系统、减压炉烟气余热回收系统来降低风险源。

(6) 建议车间对所有作业分解施工步骤, 辨识所有风险, 针对性制定控制措施, 形成监护卡, 对施工作业内容进行分步监控。

(7) 做好车间操作人员的施工现场操作的专项培训和应急培训, 增加操作人员、监护人员和作业人员的应急知识, 提高风险识别和应急救护能力, 主要内容有: (1) 施工周边区域操作活动的特殊注意事项。 (2) 施工周边区域的巡检路线、出入口、逃生路线和安全注意事项。 (3) 施工周边区域的操作和巡检时安全装备配置标准要求。 (4) F101转油线和支架被施工碰撞损坏时, 执行《常减压装置紧急停工应急预案》。

5 结语

要保证拆除过程安全受控, 有效预防和降低事故的发生, 就要对作业中的各类风险进行识别和评价, 采取有效的风险控制措施和预防措施。同时要做好以下工作。

(1) 严格执行各种作业标准、作业程序、拆除施工方案和HSE作业方案。

(2) 要做好作业人员和操作人员的培训工作, 提高风险识别和应急救护能力。

(3) 广泛吸取意见, 做好工艺安全分析, 对提出的建议予以采纳并整改。

参考文献

[1]常减压装置紧急停工应急预案和作业文件.

[2]F102拆除施工方案及HSE管理方案.

[3]F102拆除工艺安全分析报告.

[4]吴兆武.《石油化工工程起重施工规范》 (SH/T3536-2011) , 中国石化出版社.

双曲拱桥拆除现场安全控制指标研究篇6

随着交通事业的不断发展，公路运量不断增加，在20世纪70～80年代建成的双曲拱桥相继退役，需要拆除改建，然而由于拆除过程中对双曲拱成型受力机理的无知，必定表现出鲁莽和轻率，造成意外倒桥事故，甚至有人身伤亡。因此，在双曲拱桥拆除过程中一定要注意现场的安全控制措施，有必要研究出一套安全控制体系用以指导施工。双曲拱桥拆除是一项技术性很强的工作, 现场安全监控是桥梁施工监控中的重要内容, 结合工程实例, 研究安全控制指标, 为类似的施工作指导。只有保证拆除过程安全性, 才谈得上其他控制与桥梁的完成。

1 几何控制

桥梁结构尺寸控制是施工控制的基本要求。但结构在施工形成过程中均要产生变形，加之施工中各种误差的积累，因此任何一个结构不可能达到与设计尺寸准确无误的吻合，故尽量减少结构尺寸与设计尺寸的偏差，并将其降到允许的程度。这是对修建桥梁几何控制的要求，要求成桥后线形满足设计要求。而在桥梁拆除过程中，对各个施工阶段的几何控制即变形控制则是为了控制结构的安全。根据桥梁的本构关系计算桥梁变形与应力之间的关系，通过控制桥梁的变形间接控制应力不超出容许值。几何控制主要包括拱肋竖向变位、拱肋水平变位、墩顶水平位移。

2 应力控制

结构应力控制好坏与否，在外观检查时不易发现。但是，如果结构实际应力状态与设计应力状态严重不符，将会对结构造成危害，并较之结构变形的影响为大，所以，在对桥梁进行施工控制时，尤其要注意对结构应力的监控。

对于双曲拱桥而言，应力监控的方法是在拱肋的控制截面布置应力测点，以观察在施工过程中这些截面的应力变化及应力分布情况，并将实测值与理论计算值进行比较，一旦监测发现异常情况，就立即停止施工，查找原因并及时处理，确保构件不能出现不满足强度要求的状态。此外在桥梁拆除过程中还应对桥墩的应力进行控制。

3 拆除稳定性控制

桥梁的稳定问题是一个很系统，很关键的问题，本文不做研究。稳定是结构所处的一种状态。失稳的真正含义是几何突变，即在任意微小的外力干扰下物体或结构的几何形状发生极大的改变。结构失稳时具有和脆性断裂相似的特性，即结构的失稳破坏往往突然发生，没有明显的征兆。这种破坏常会造成大量的人员伤亡和巨大的经济损失，因此对这类结构的稳定性能特别是非线性稳定理论的研究具有特别重要的意义。

4 控制指标

控制指标主要是对控制内容进行量化，提出明确的量化值。在实际拆除工程中，必须给出控制指标，用来控制施工的进展。若是发现实际测量值，应立刻停止施工，撤出所有人员和机械，查找问题所在。发现还是可以控制的才可以继续施工，否则，改变施工方案，确保施工的安全。由于每个结构物都有各自的特点，其控制指标不尽相同，下面以马河桥为例进行介绍。

5 实桥工程控制指标

5.1 依托工程概况

马河桥（东桥）位于邢峰线武安境内，本桥所在路线为一级公路，为非收费公路。该桥建于1976年5月，2004年对桥面铺装、护栏进行维修。桥梁全长158.9m，跨越天然沟壑，与河道交角为右偏角90°，原桥设计荷载为汽-20/挂-100。

5.2 挠度、应力控制指标

采用大型通用有限元软件Midas/Civil分析计算。马河大桥拆除施工模型采用梁格法原理，将其简化为平面杆系结构，多波拱圈截面离散为梁单元。结构的有限元计算模型如图1。采用梁格法建模，为模拟横向联系，采用容重为0的虚拟横梁连接。拱圈的拱肋截面采用如图2所示方式进行模拟，整个拱圈截面共2根边拱肋，4根中拱肋。腹拱拱圈的预制宽度为84.5cm，在横桥向同一断面共13块，亦采用梁格法进行模拟。

由于拆除施工过程中没有桥面移动荷载，可将桥面铺装及护栏等简化为单元荷载，均匀加载在腹拱圈及实腹段上，同时释放立柱顶端转动约束，只传递轴力。主拱拱肋、拱板、立柱基座及填平层采用25号混凝土，拱波采用20号混凝土。实腹拱上填料采用砂砾、空腹拱上填料采用炉渣，换算成均布荷载施加于结构模型上。

整个成桥过程分为十个施工阶段：原桥全桥结构、拆除桥面铺装、拆除拱上集料、拆除腹拱、拆除立柱、拆除东侧第一条主拱圈、拆除第二条主拱圈、拆除第三条主拱圈、拆除第四条主拱圈、拆除（第五条）至最后一条主拱圈。

利用已建立好的模型，计算出挠度和应力的控制指标。以中跨示例，计算结果如表1和表2。

由表1看出，主拱圈在拱顶挠度最大值为5.8mm，在L/4挠度最大值为5.0mm，在拱脚挠度最大值为0mm。

由表2看出，主拱圈应力在拱顶的最大值为6.947MPa, L/4的最大值为3.472MPa，拱脚的最大值为3.812MPa。

6 结论

马河桥的拆除过程中，最大变形出现在拆除拱上建筑，拱顶挠度最大值为4.4mm，小于控制指标5.8mm，其余结构的各关键截面变形实测结果均小于对应的控制指标。应力最大值出现在拆除拱上建筑的拱顶为5.725MPa，小于控制指标6.947MPa，其余截面实测应力值均小于略小于控制指标。另外，通过现场实时裂缝监测发现，所有裂缝宽度簇≤0.2mm且无明显增长。在拱拱桥拆除过程中，主拱肋各截面和墩身未出现可见裂缝。

整个拆除过程中，结构处于安全状态，目前结构已安全、顺利拆除，每一步施工过程均安全、有序、快速的进行。

参考文献

[1]李冀弘, 顾箭峰.双曲拱桥拆除施工安全控制及环境保护.筑路机械与施工机械化, 2012, 09.

[2]常光照, 顾强.双曲拱桥拆除方案研究.城市道桥与防洪, 2012, 04.

控制拆除篇7

目前, 随着我国公路及铁路的高速发展, 高速公路和高速铁路网已大力建设, 旧有公路的拓宽和新建铁路隧道在强度、接地导电方面已经远远不能满足电气化高速列车发展的需要, 高速铁路和高速公路已不能满足国民经济发展和交通发展要求。高速公路拓宽以及新建高速铁路对隧道二衬采用高性能混凝土, 在强度、接地导电、电通量、二衬钢筋等方面提出了不同的要求。在旧观念的影响下, 导致新建高铁隧道某些段落出现隧道二衬强度不够、二衬单层钢筋等现象。为确保高铁的运营安全, 不合格的隧道二衬不得不拆除重建, 在不影响合格二衬的情况下, 隧道二衬控制爆破拆除就显得尤为重要, 本文仅针对拆除难度最大仰拱以上二衬拆除进行研究, 现就控制拆除过程的不同情况进行分析:

1 炸药拆除隧道二衬作用机理

炸药在混凝土内部爆炸后, 瞬间对周围混凝土产生强烈的冲击, 在岩体内产生冲击压力波, 紧靠药包周围的岩石直接受到炸药爆轰压力的作用, 药包周围的岩石被挤得粉碎, 形成粉碎区。

应力波以药包为中心向外传播的过程中, 迫使质点作径向位移, 假定该质点受压应力, 在该质点切线方向上引起拉应力。混凝土是人工合成的抗压能力很强的脆性材料, 抗压强度远小于抗拉强度, 极易受到抗拉破坏。

因此, 二衬混凝土拆除是利用炸药对周围一定范围的岩石压拉作用, 造成岩石的破碎来拆除隧道二衬混凝土。

2 隧道二衬受力简析 (说明:拆除过程不考虑初支影响)

隧道施工过程中, 特别是单方向2km以上长大隧道施工, 每部二衬台车施工1km已基本达到使用期限, 而且长大隧道对于二衬至掌子面安全步距控制比较严格, 有时为控制安全步距, 单方向施工安排二部二衬台车, 前一部台车确保安全步距跳段施工, 后一部台车完成二衬混凝土的衔接, 因此就可能出现单板独立二衬、单侧受约束二衬、双侧受约束二衬。由于隧道二衬受力为空间三维分析过程中, 为使受力分析容易, 也限于本人水平, 将隧道二衬环向简化为一条弧线, 纵向简化为矩形采用荷载———结构法进行分析, 现将三种情况下二衬受力分析如下:

2.1 单板独立二衬受力简图 (见图1)

2.2 单侧受约束二衬受力简图 (见图2)

2.3 双侧受约束二衬受力简图 (见图3)

3 二衬拆除炮眼设计

二衬混凝土采用单层钢筋, 在钢筋制安过程中, 单层主筋距防水板仅有保护层的距离, 在二衬混凝土中没有形成骨架, 对混凝土没有约束力, 拆除等同于无钢筋混凝土。根据二衬混凝土内外力分析, 也证明了这一点, 单层钢筋的拆除可以等同于无钢筋二衬混凝土的拆除。对于双层钢筋二衬混凝土必须另作分析, 双层钢筋与箍筋在混凝土中形成骨架, 钢筋 (主筋一般为φ22~φ25) 是人工提炼的抗拉能力很强的柔性材料, 钢筋混凝土是刚柔结合的复合材料, 拆除难度可想而知。

因此, 对于拆除无钢筋和单层钢筋的二衬混凝土与双层钢筋的二衬混凝土方案截然不同, 必须根据不同的情况分别进行拆除方案的设计, 有针对性的进行拆除。

4 二衬拆除炮眼装药量确定

本爆破装药设计采用ф32乳化炸药, 炮眼装药量经过计算分段分节, 采用小刀将其200g分成100g、50g等。装药过程中, 用炮泥将其隔开, 虽然装药量看似经济, 但操作过程中费时、费工, 实际并不适用, 因此在实际施工过程中对炮眼和装药量全部进行优化处理。

为减少装药量, 确保爆破效果, 控制炮眼数量的, 同时还得控制装药量, 本爆破设计将炮眼划分为三类, 分别为:掏槽眼、辅助掏槽眼、其他辅助眼。经过多次反复试验, 确定实际操作装药量经经验数据如下:

纵向掏槽眼装药量 (每板二衬中间2~3m范围) :400 g即装ф32乳化炸药2节

5 拆除二衬爆破材料及起爆方法

拆除二衬爆破主要材料:电雷管、毫秒延期导爆管雷管、导爆索、φ32乳化炸药、起爆线、起爆器。辅助材料:剪刀、炮棍、炮泥、电工胶带。

起爆方法:由于起爆炸药量较大、为准确控制起爆时间和延期时间, 确保操作人员安全, 本爆破设计采用电雷管起爆。起爆顺序严格按照起爆网络设计进行。

6 拆除特殊情况的处理措施

6.1 二衬超厚, 炮眼深度不够

此种情况发生于隧道开挖超挖过多段落, 二衬混凝土浇筑完成后, 从外无法确认混凝土的厚度, 而在钻眼过程中, 现场技术人员不注重检查, 按照设计图纸的厚度要求钻工进行钻眼, 导致炮眼深度仅钻到混凝土实际厚度的70%-80%, 爆破时仅二衬剥离外层混凝土, 整个二衬拆除不下。在布眼装药位置, 象掏槽一样掏出50cm深, 100cm宽的纵向槽, 槽背后仅10cm-15cm混凝土连接, 感官上极其危险。

由于经过第一次爆破, 二衬与防水板背后已经振松漏气, 二次钻眼到防水板再次装药起爆, 根本无法拆下二衬混凝土, 而且爆破次数越多, 越难拆除, 越危险。最好的解决办法就是:在仰拱面垫高洞碴, 使用破碎锤将拱顶连接部位打断, 想办法先将拱顶拆除, 只要将拱顶安全拆除, 其余部分使用破碎锤拆除就容易的多。

6.2 初支背后不密实引起拆除问题

施工过程中, 由于种种原因可能造成拱顶初支不密实。因此在拆除过程中, 爆破能量可能将二衬背后初支炸坏, 大量的爆破能量被消耗, 二衬却安然无恙。此种情况通常拱顶在两边摩擦力的作用下, 拆除不下来, 通常做法是拆除连相邻二衬, 使其自然下落。如相邻二衬不拆除, 则采用破碎锤拆 (同 (一) ) 。

7 二衬拆除安全措施

钻爆作业必须按照钻爆设计进行钻眼、装药、接线和引爆。钻眼前标出炮眼位置, 经检查符合设计要求后方可钻眼;装药前应对作业场地、爆破器材堆放场地进行清理, 装药人员应对准备装药的全部炮孔进行检查。每次爆破前15min, 必须封闭原隧道内的交通, 施工时做好工序组织, 待所有人员应撤离至安全地点后, 方可起爆。通往爆破区的路口应设置安全警戒标志。二衬爆破拆除后, 经通风吹散炮烟, 确认空气合格、等待时间超过15min后方准许作业人员进入爆破作业地点。处理盲炮前应由爆破领导人定出警戒范围, 并在该区域边界设置警戒, 处理盲炮是无关人员不准进入警戒区。应派有经验的爆破员处理盲炮, 并由爆破工程技术人员提出方案上报有关单位主要负责人批准。应加强洞内车辆调度、统一管理, 安排好各工序的施工作业时间, 机械运转时, 非操作人员应退至安全地点, 发现情况异常应立即停机。出渣人员进入隧道后对顶板进行检查, 确认无悬浮混凝土块、无危险时方可开始清理混凝土。

8 结束语

隧道二衬的爆破拆除是在扰动过的围岩中进行的, 拆除过程中必须严格控制对相邻合格二衬的影响, 严格控制炮眼数量、装药量、一次起爆用药量。特别注意炮孔钻眼深度控制、装药量控制、导爆索连接控制、炮眼封堵控制的关键工序的施工。制订可靠的技术安全措施和周密的施工组织计划, 力求缩短施工时间, 以减少费用及对相邻合格二衬的影响。

尽可能做到拆除一板, 衬砌一板。在钻孔施工中, 现场技术人员一定要随时检查钻杆掏槽炮眼的钻设角度和深度。加强隧道监控量测, 在每次爆破后进行加密观测, 增加观测频次, 发现异常及时采取措施, 确保洞内作业人员、机械设备的安全。

参考文献

[1]张成红, 程永才, 赵柏文, 韶敏, 刘向远.隧道衬砌结构内力有限元分析.

[2]隧道爆破现代技术.

论火车装车控制仪门拆除的可行性篇8

1.1 控制仪门的简介

结构:控制仪门为平开式, 固定点有三个:两个平开的合页及弹簧旋转门锁, 合页在门及配电箱上共由三个内六角螺丝固定, 门中间有一块大小约为35*40cm的单层玻璃, 方便作业过程中不开门观察液晶显示屏上的数据。

开关环境:日常作业时, 单节车的灌装时间大约为1-1.5个小时, 此过程中, 若天气状况良好, 无风无雨, 控制仪门只需一开一关即可, 若遇风雨天气, 每次观察操作需开关一次 (液晶显示屏的背光灯持续时间仅为3分钟) , 单节车罐装满至少需要开关5次。

1.2 有关维修保养

油品公司自2012年起火车装车量骤增, 2012年全年装车节数为48860节, 2013年为63057节, 而2014年全年作业量已确定能达到创纪录的450万吨, 约81900节。假设每作业1节车控制仪门开关1次、每列车实装节数为55节, 自2012年至今的三年, 每年平均每个控制仪门开关的次数约为:888次、1146次、1489次。从控制仪门合页的固定方式、固定螺丝的长度及门锁的结构上可以看出, 如此高频繁的开关必然导致门锁及合页的损坏。从维修部门及装车队掌握的维修信息来看, 自2012年至今的三年以来, 控制仪门维修记录记录在案的, 更换合页 (包括螺丝紧固) 分别为38次、45次、51次, 更换门锁分别为:23次、28次、38次, 更换玻璃分别为22次、36次、41次。

1.3 有关卫生清理

装车队自2013年开展现场综合整治以来, 每个月至少固定集中清理现场卫生两次, 清理的重点包括栈桥平台、静电及溢油报警器控制盒、栏杆扶手、控制仪, 而由于控制仪门操作频繁, 对其表面油污清理的次数更多余其他部位, 且弹簧锁粘了油之后油会渗入到锁内部的沟槽及弹簧部位, 不仅极难清理, 而且会影响锁开关的性能。清理油污时需要用到柴油、抹布、钢丝球、重油污清洗剂等, 从2014年的数据来看, 每个月用在清理油污上的物料有柴油约800公斤, 抹布240公斤, 钢丝球150个, 重油污清洗剂100公斤。当然, 用来清理控制仪门所需的物料相对来说是较少的, 只是人力稍微多一些, 因为控制仪门清理起来比较复杂。

2 拆除控制仪门的影响

2.1 设备性能

通过对技术部门相关人员的咨询, 火车站桥控制仪虽具有足够的防爆性能, 但由于操作面板的按钮直接与电路板相通, 中间的防水结构并不能有效防止雨水进入, 故而其防水性能可以忽略不计, 拆除控制仪门后, 虽然操作面板在配电柜内部, 但在有风的情况下, 雨水依然能够很容易进入其内部, 通过操作按钮渗透到电路板上, 对设备造成较大的损害。

因此, 拆除控制仪门后, 海二线的控制仪会受到雨水的严重影响, 而海一线由于有遮雨棚, 故而不会有任何影响。

2.2 维修保养成本

拆除控制仪门后, 其相关的维修项目均不再存在。

2.3 人员操作便利性

拆除控制仪门后, 人员作业过程中省去了开关门的步骤, 提高了装车效率, 并能更快地发现并解决诸如电动阀门不能远控开关、流量计不准等设备问题, 减少冒罐事故发生。

2.4 卫生清理

拆除控制仪门后, 其相关的卫生清理项目均不再存在, 而且没有了开门的步骤, 作业人员在操作按钮时会更加愿意徒手操作, 能有效减少操作面板油污卫的产生。

3 对不利影响的补救措施

为了防止雨水进入到控制仪内部, 可在控制仪配电柜上安装简易防雨罩, 不同于海一线的遮雨棚, 此防雨罩选用不锈钢板, 只需保护到配电柜上控制仪操作面板的部分, 做成上大下小的结构即可, 这样也便于人员在栈桥上通过。

4 结语

综上, 在拆除控制仪门后, 仅需对海二线的控制仪配电柜上安装31个简易防雨罩, 即可在保证设备性能不受影响的前提下, 减少巨大的维修保养成本, 降低一定量的卫生清理所需的物资损耗, 也方便作业人员的操作, 同时还能有效预防生产事故的发生。

注释

控制爆破技术在拆除石拱桥中的应用篇9

1.1 桥梁简况

马庄中桥位于省道枣济线K12+735m处, 西集镇街与马庄街中间。该桥建于1966年, 是枣庄通往滕州和济宁市的主要通道, 也是该地区三大水泥厂、六大石料厂出入的惟一通道。该桥为3孔12m石拱桥, 矢跨比1/4设计荷载汽13拖60, 桥长51.40m。桥面宽度9.20m, 桥高7.00m, 拱圈厚0.6m。桥墩为重力式桥墩, 水泥砂浆块石砌筑, 长10.80m、宽2.15m、高2.80m;桥台为水泥砂浆浆砌块石重力式U型桥台, 长9.20m、宽5.5m;高6.00m。石方工程量约1 296m3。

该桥处在交通繁忙的主干道上, 经过多年车辆运行, 特别是近年来交通量急剧增长 (2011年8月份交通量调查结果为24h折算值11603辆) , 尤其是大量超载车辆行驶, 使该桥受到严重损伤, 不堪重负成为危桥。故结合枣济旧路改造工程, 决定把老桥全部拆除, 换成钢筋混凝土空心板结构, 下部换成钢筋混凝土扩大基础及钢筋混凝土墩。

1.2 周围环境

该桥处在城镇和村庄的交界处, 南北方向, 两岸桥头附近建有民房和单位。桥上游10m是架空的380V电缆线, 16m是架空的通信电缆与桥平行通过;100m是蓄水坝。东北面17m是国土资源所, 离桥距离最近, 东南面71m是公共厕所, 下游西南面98m是西集人民法庭;西北面50m是马庄村民房。

2 爆破拆除方案

2.1 方案比选

针对现场特殊的施工环境, 先后试用了千斤顶顶推侧翻, 挖掘机配凿岩机进行机械破碎等多种拆除方案。但是鉴于石拱桥本身的结构特点以及桥周围环境的限制、工期的要求等原因的影响, 以上拆除方案都不能达到理想的效果。经过反复比选, 决定采取控制爆破进行拆除。

2.2 施工安全要求

1) 必须一次性爆破使桥彻底坍塌;

2) 爆破产生的震动、飞石、空气冲击波等危害不得损害周围建筑物、电力和通讯设施;

3) 爆破要确保周围人员的人身安全;

4) 爆堆中不得有残留的爆破器材以保证清运工作的安全。

2.3 坍塌爆破拆除机理

由于爆破环境受到限制, 如果要严格控制结构物爆后块体大小, 势必对拱上结构的拱圈侧墙进行大量的穿孔工作, 而且爆破防护工作繁重, 爆破成本高, 施工速度慢。故根据石拱桥结构及桥梁重心低的特点, 采用原地坍塌爆破拆除, 即对桥墩及桥台处拱脚打眼施爆以形成足够高或长的爆破缺口, 从而使拱圈失去支撑而连同拱上结构一次性垂直塌入河床, 然后使用机械清理。

3 爆破参数及炮孔布置

3.1 桥墩爆破参数

1) 最小抵抗线W=0.5m;

2) 炮孔间距a=1.2×W=1.2×0.5=0.6m;

3) 炮孔排距b=0.83×a=0.83×0.6=0.498取0.5m;

4) 炮孔深度L=0.59×δ=0.59×1.75=1.03m (式中, δ为桥墩厚度, m) ;

5) 炮孔个数N'=[ (1.081) /6+1]×5-2×2=83个;

6) 两个桥墩炮孔个数N=83×2=166个;

7) 单孔装药量Q=qabδ=430×0.6×0.6×1.75=225.75g, 取225g (式中q为单位炸药消耗量, 取430;

8) 总装药量Q'总=QN=225×166=37 350g=37.35kg。

3.2 桥台拱脚处爆破参数

1) 最小抵抗线W=δ/2=0.6/2=0.3m (式中, δ为拱圈厚度, m) ;

2) 孔间距a=1.33W=1.33×0.3=0.399m, 取0.4m;

3) 炮孔间距b=a=0.4m;

4) 炮孔深度L=0.6δ=0.6×0.6=0.36m;

5) 炮孔个数N=[ (9.2-0.4×2) /0.4×3+2]×2=130个;

6) 单孔装药量Q=qabδ=780×0.4×0.4×0.6=74.88g, 取75g;

7) 总装药量Q″总=QN=75×130=9750g=9.75kg。

全桥爆破总装药量Q总=Q′总+Q″总=37.35+9.75=47.10kg。

3.3 炮孔布置

桥墩自基础以上0.5m, 由一侧向另一侧钻水平炮孔, 直径38mm。每个桥墩竖向自下而上布5排, 每排间距b=0.6m横向从左到右布17列, 每列间距a=0.6m, 呈梅花型布置。每个桥台拱脚处自起拱线0.6m向上钻3排垂直于拱圈的炮孔, 呈梅花型布置, 爆破缺口中央处于桥梁每孔跨度的1/12, 即1m。

4 装填结构及起爆方式

4.1 装填结构

桥墩每个炮孔使用1枚MS6非电雷管, 将其插入1管150g的2号演示硝铵炸药药管内作为起爆包, 并加以固定。炮孔底部先放入75g炸药, 随后放入已制作好的起爆包, 并使用黏土和细沙混合而成的炮泥填塞炮孔, 直至填平炮口。

拱脚每个炮孔使用1枚MS8非电雷管, 将其插入1管75号乳化炸药管内作为起爆药包;然后将制作好的起爆药包放入炮孔底部, 并用炮泥填塞至炮口。

4.2 起爆顺序及延期时间

采用微差间隔起爆技术, 按照桥墩、桥台、拱脚的顺序先后起爆, 可以大大降低爆破震动强度。起爆后桥梁即会由里向外, 由桥墩到拱脚先后坍塌。

4.3 网路及起爆方式

每个使用1枚非电MS延期雷管, 将20根以内有个炮口引出的塑料导爆管簇联成集把, 并连接1枚瞬发电雷管;然后将每个集把的瞬发电雷管连接成串联起爆网络, 以电容式起爆器作为起爆电源采用毫秒微差串联起爆。

5 爆破验算

5.1 准爆破验算

该桥爆破约使用20枚电雷管, 每枚电雷管的电阻值为r=4.2-4.5Ω, 电雷管电阻为R1=rN=4.5×20=90Ω, 主线电阻为R2=24Ω, 连接线电阻为R3=9Ω, 线路总电阻为R=R1+R2+R3=90+24+9=123Ω, 直流电压V=900V, 通过每个电雷管的强度I=V/R=900/123=7.32A>2A (准爆电流) 。因此, 完全可以达到准爆要求。

5.2 爆破安全验算

5.2.1 爆破震动安全计算

选用国际公式:

式中, V为震动速度, cm/s;q为一次起爆的总装药量或微差爆破时的最大一段的装药量, kg;K为与地震波传播途径有关的系数;R为爆源中心至保护物之间的距离, m;a为爆破衰减指数。

此次爆破, 取Q=37.35kg, K=200, R=30.82m, a=2

则V=200× (37.351/3/30.82) 2=2.35cm/s<3cm/s (安全震速)

因此, 爆破震动不会使周围建筑物受到损害。

5.2.2 爆破飞石的安全距离计算

选用公式:

式中, S为爆破飞石距离, m;V为飞石初速度, m/s;g为重力加速度, m/s2。

则S=202/9.8=40.82m爆破时人员的安全距离为100m, 加之爆破部位实施防护, 因此, 飞石不会造成人身伤害。

5.2.3 空气冲击波安全距离计算