力学性能

关键词： 结构 材料 生物 工程

力学性能（通用6篇）

篇1：力学性能

金属力学性能

1、拉伸试验条件：光滑试样室温下进行的轴向加载静拉伸。

2、屈服强度：许多金属拉伸时会出现物理屈服现象，而又有许多金属没有物理屈服现象。把规定产生0.2%残余伸长所对应的应力称为屈服强度。

3、抗拉强度：是试件拉断以前的最高载荷除以试件原始横断面积，用σb表示

4、弹性模数的物理意义：（1）弹性模数是弹性应变为1时的弹性应力；（2）弹性模数实际是原子间静电引力的表征，其数值反应了原子间结合力的大小；（3）弹性模数是弹性变形时应力和应变的比值，或比例常数；

5、包申格效应：试件预加载产生微量塑性变形，然后再同向加载σe升高，反向加载时σe下降，我们把这种现象称作包申格效应。

6、弹性后效：当试件沿OA加载时，呈线性。在A点保持负荷不变，随时间延长变形在慢慢增加，产生变形AB。到B时卸曲线落到D点。这时可以看到变形OD。OD称为正弹性后效。随时间的延长，又从D慢慢回复到O,DO为反弹性后效。我们把这种与时间有关的弹性变形称为弹性后效。

7、金属在加载和卸载时应力应变曲线不重合，形成一个封闭的环，这个环叫做弹性滞后环。

8、布氏硬度计：软材料，如低碳钢、铜合金、铝合金、铸铁等。

洛氏硬度计：淬火，硬材料。

维氏硬度计：涂层，硬度梯度变化的材料。

9、金属强化方法：细晶强化，固溶强化，第二相强化，形变强化。

10、物理屈服现象：在应力—应变曲线上出现应力不增加，时而有所降低，而变形仍在继续进行的现象。产生机制详见P53。

11、形变强化的意义：

（1）形变强化可使金属机件具有一定的抗偶然过载能力，保证机件安全（2）形变强化可使金属塑变均匀进行，保证冷变形工艺的顺利实现

（3）形变强化可提高金属强度，和合金化、热处理一样，也是强化金属的重要工艺手段（4）形变强化还可降低塑性改善低碳钢的切削加工性能

12、颈缩实际过程：塑性变形→形变强化→塑性变形不停→塑性变形转移不出去→不停塑变→颈缩。

13、解理断裂特征：河流花样，解理舌，穿晶断裂。

14、光滑试件微孔断裂三个区域：纤维区，放射区，剪切唇。

15、应力场强度因子KI：表示在名义应力的作用下，含裂纹体处于弹性平衡状态时，裂纹前端附近应力场的强弱。

16、金属的断裂韧性KIC是材料常数。材料抵抗裂纹失稳扩展的的能力可用KIC来评定

17、GI：裂纹扩展单位面积由系统所提供的弹性能量叫做裂纹扩展力或称为裂纹扩展时的能量释放率，简称能量释放率。

18、格里菲斯理论优点：与实测值相符，解决了实际强度与理论强度的巨大差异；数学形式上简明。缺点：未考虑塑性变形；对于没有初始微裂纹的材料无法解释。

19、裂纹的三种扩展方式：张开型，滑开型，撕开型。

20、冷脆：钢在低温冲击时其冲击功极低，这种现象称为钢的冷脆

力学本质：温度低于Tk时，塑变强度高于正断强度，在塑变前发生正断。物理本质：温度降低时，屈服强度提高造成的。

21、韧脆转变温度的确定：能量准则法：以Ak值降至某一特定数值时的温度作为Tk。断口形貌准则法：按特定断口形貌对应的温度确定Tk.22、疲劳宏观断口分为三个区：疲劳裂纹产生区，疲劳裂纹扩展区，最后断裂区

23、疲劳线为宏观断口，疲劳辉纹

24、损伤度：设试件在循环应力σ1下的疲劳寿命为Nf1,若在该应力幅下循环n1次，则损伤度为n1D1=n1/Nf1.25、用非发展裂纹解释过负荷损害界的产生：在疲劳极限的应力下，虽经过无限多次应力循环而未断裂，但金属内部还是存在有宏观尺寸的裂纹，只是这种裂纹在金属内部不发展，故称为“非发展裂纹”，这种裂纹在疲劳极限应力下有一临界尺寸。过载荷应力下造成的裂纹长度如果小于此临界尺寸，则此裂纹在疲劳极限应力下不会发展，即过载荷没有造成损伤。如果大于临界尺寸，则在以后的疲劳极限应力下，此裂纹将不停的发展，以致断裂，即过载荷造成了损伤。另外，在过负荷下即有裂纹向前扩展因素，又有裂纹顶端塑性区产生压应力和变形强化及时效等阻止裂纹增长因素，尤其是阻止裂纹长大到非发展裂纹尺寸，所以会产生过负荷损害界。

26、驻留滑移带：反复在原位出现，就像驻扎在那里总也不消失的滑移带称为驻留滑移带。

27、表面强化处理提高疲劳极限的原因：表面强化后不仅直接提高了表面层的强度，从而提高了疲劳极限，而且由于强化层存在，使表层产生残余压应力，降低了交变载荷下表面层的拉应力，是疲劳裂纹不易产生或扩展。

28、金属材料在应变保持一定的情况下，形变抗力在循环过程中不断增高的现象称为循环硬化；形变抗力在循环过程中下降，即产生该应变所需应力逐渐减小的现象叫做循环软化。

29、低周疲劳：是高应力低频率低寿命的疲劳，其交变应力接近或超过材料的屈服强度，有时称之为塑性疲劳或应变疲劳。

30、应力腐蚀：由拉伸应力和腐蚀介质外加敏感的材料组织联合作用而引起的漫长而滞后的低应力脆性断裂称为应力腐蚀。

31、磨损分类：按破坏机理分为：粘着磨损、磨粒磨损，表面疲劳磨损。按机件表面磨损状态分为：连续磨损、粘着磨损、疲劳磨损、磨粒磨损、腐蚀磨损、微动磨损、表面塑性流动。

32、接触疲劳：是滚动轴承、齿轮等一类机件的接触表面，在接触压应力的反复长期作用后所引起的一种表面疲劳剥落损坏现象。分为：麻点剥落、浅层剥落、硬化层剥落。

33、蠕变：金属在长时间的恒温、恒应力作用下，即使应力小于屈服强度，也会缓慢地产生塑性变形的现象称为蠕变。

34、持久强度：高温材料在高温长期载荷作用下抵抗断裂的能力。

35、金属的应力松弛：在具有恒定总变形的零件中，随着时间的延长而自行减低应力的现象，称为应力松弛。

36、松弛稳定性：材料抵抗应力松弛的性能。

37、迟屈服：体心立方金属，如低碳钢等，在高加载速度之下使之处于高于屈服应力的某一应力下保持，则发现刚刚达到此应力数值的瞬间，屈服变形并不发生，而须在此应力作用下经过一定时间后才发生，这个现象称为迟屈服现象。计算：

1、断面收缩率：ψ=

伸长率=F0F F0lkl0 l0P

真实应力=

真实应变=lnL/L0 FPLL0

条件应力=

条件应变=

F0L02、KI=Yσ a

篇2：力学性能

第一章

二节．弹变

1,。弹性变形：材料在外力作用下产生变形，当外力取消后，材料变形即可消失并能完全恢复原来形状的性质称为弹性。这种可恢复的变形称为弹性变形。

2.弹性模量：表征材料对弹性变形的抗力

3.弹性性能与特征是原子间结合力的宏观体现，本质上决定于晶体的电子结构，而不依赖于显微组织，因此，弹性模量是对组织不敏感的性能指标。4.比例极限σp：应力与应变成直线关系的最大应力。

5.弹性极限σe：由弹性变形过渡到弹性塑性变形的应力。

6.弹性比功: 表示单位体积金属材料吸收弹性变形功的能力，又称弹性比应变能。

7.力学性能指标：反映材料某些力学行为发生能力或抗力的大小。

8.弹性变形特点：应力与应变成比例，产生变形，当外力取消后，材料变形即可消失并能完全恢复原来形状

9.滞弹性：在弹性范围内快速加载或卸载后，随时间延长产生附加弹性应变的现象，称为滞弹性。

10.循环韧性：指在塑性区加载时材料吸收不可逆变形功的能力。

11.循环韧性应用：减振、消振元件。12.包申格效应：金属材料经过预先加载产生少量塑性变形，卸载后再同向加载，规定残余伸长应力增加；反向加载规定残余伸长应力降低的现象，称为包申格效应。

13.包申格应变：指在给定应力下，正向加载与反向加载两应力－应变曲线之间的应变差。14.消除包申格效应：预先进行较大的塑性变形。在第二次反向受力前先使金属材料于回复或再结晶温度下退火。三节：塑性

1.塑性：金属材料断裂前发生不可逆永久(塑性)变形的能力.2.影响材料屈服强度的因素：㈠ 内在因素.1.金属本性及晶格类型.主滑移面位错密度大，屈服强度大。2.晶粒大小和亚结构.晶界对位错运动具有阻碍作用。晶粒小可以产生细晶强化。都会使强度增加。3.溶质原子: 溶质元素溶入金属晶格形成固溶体,产生固溶强化。4，第二相.a.不可变形的第二相绕过机制.留下一个位错环对后续位错产生斥力, b.可以变形的第二相切过机制.由于，质点与基体间晶格错排及位错切过第二相质点产生新界面需要做功，使强度增加。二）外在因素：1.温度温度越高原子间作用越小位错运动阻力越低2.应变速率。应变速率越高强度越高。3.应力状态.切应力分量越大强度越低

3.细晶强化：晶界是位错运动的阻碍，晶粒小相界多。减少晶粒尺寸会减少晶粒内部位错塞积的数量，减少位错塞积群的长度，降低塞积点处的应力，相邻晶粒中位错源开动所需的外加切应力提高，屈服强度增加。

4.固溶强化：在纯金属中加入溶质原子形成固溶合金，将显著提高屈服强度，此即为固溶强化。溶质原子与基体原子尺寸差别越大，引起的弹性畸变越大，溶质原子浓度越高，引起的弹性畸变越大，对位错的阻碍作用越强，固溶强化作用越大。

5.影响粒状第二相强化效果的因素：当粒子体积分数f一定时,粒子尺寸r越小、位错运动障碍越多，位错的自由行程越小，强比效果越显著。当粒子尺寸一定时，体积分数f越大，强化效果亦越好。网状分布时，位错堆积，应力不可以松弛，脆性增加.片状＞球状

6.珠光体对第二相的影响：1）片状珠光体，位错的移动被限制在渗碳体片层之间。所以渗碳体片层间距越小，珠光体越细，其强度越高。2）粒状珠光体，位错钱与第二相球状粒子交会的机会减少，即位错运动受阻的机会减少，故强度降低，塑性提高。3）渗碳体以连续网状分布于铁素体晶界上时，使晶粒的变形受阻于相界，导致很大的应力集中，因此强度反而下降，塑性明显降低。

7.应变硬化：应变硬化是位错增殖、运动受阻所致

8.n表示材料的应变强化能力或对进一步塑性变形的抗力。

9.影响n的因素：1)层错能：层错能低,则交滑移难，加工硬化指数高。2)冷热变形 退火态n大，冷加工n小3)强度，强度高n低。10塑性的指标：①延伸率：试样拉断时所测得的条件延伸率主要反映了材料均匀变形的能力。② 断面收缩率：断面收缩率主要反映了材料局部变形的能力 11.韧性：韧性是指材料在断裂前吸收塑性变形功和断裂功的能力。四节：金属的断裂

1.裂纹的基本形成过程：裂纹形成和扩展。2.段裂类型：1）根据断裂前金属是否有明显的塑性变形分：脆性断裂ψ<5%

韧性断裂ψ>5% 2）从微观上按照裂纹的走向分：穿晶断裂 沿晶断裂

3.磨损，腐蚀，断裂是机件的三种失效形式。4.韧性断裂宏观断口：断口粗糙、呈纤维状，灰暗色。1）中、低强度钢光滑圆柱试样拉伸断口呈杯锥状。

5.宏观断口三要素：1）纤维区2)放射区3)剪切唇

6.塑性变形量越大则放射线越粗。温度降低或材料强度增加，由于塑性降低放射线由粗变细乃至消失。

7.影响断口三要素的因素：材料脆性越大，放射区越大，纤维区越小，剪切唇越小。材料尺寸越大，放射区越大，纤维区基本不变。8.脆性断裂宏观断口：脆性断裂的断裂面一般与正应力垂直，断口平齐而光亮，常呈放射状或结晶状。

9.沿晶断裂：当晶界的强度小于屈服强度时，晶界无塑性变形，断裂呈宏观脆性

产生冰糖状断口。当晶界的强度大于屈服强度时，晶界有塑性变形，产生石状断口 10.微孔聚集型断裂断口微观特征:韧窝。11.微孔聚集型断裂的过程：塑变过程中，位错运动遇到第二相颗粒形成位错环。切应力作用下位错环堆积.位错环移向界面，界面沿滑移面分离形成微孔。位错源重新开动，释放出新位错，不断进入微孔，使微孔长大。在外力的作用下产生缩颈（内缩颈）而断裂（纤维区），使微孔聚合，形成裂纹；裂纹尖端应力集中，产生极窄的与径向大致呈45度的剪切变形带，新的微孔就在变形带内成核、长大和聚合，与裂纹连接时，裂纹扩展。（大概说出）

12.解理断裂：指金属材料在一定条件下（如低温），当外加正应力达到一定数值后，以极快速率沿一定晶体学平面产生的穿晶断裂。

13.解理面：由于与大理石的断裂相似，所以称这种晶体学平面为解理面。

14.解理断裂过程分为三个阶段：a)塑性变形形成裂纹b)裂纹在同一晶粒内初期长大c)裂纹越过晶界向相邻晶粒扩展

15.解理断裂的微观断口特征：1)解理台阶及河流状花样。2)舌状花样 16.准解理断裂：穿晶断裂；有小解理刻面； 有台阶或撕裂棱及河流花样。

第二章

一节：材料的软性系数

1.α值越大，最大切应力分量越大，表示应力状态越“软”，越易于产生塑性变形和韧性断裂。α值越小，最大正应力分量越大，应力状态越“硬”，越不易产生塑性变形而易于产生脆性断裂。

2.对于塑性较好的金属材料，往往采用应力状态硬的三向不等拉伸的加载方法，以考查其脆性倾向。二节：压缩

1.力学性能指标 规定非比例压缩应力σpc。抗压强度σbc。相对压缩率δck 和相对断面扩胀率ψck 2.压缩试验的特点：1）单向压缩试验的应力状态系数α＝2，主要用于拉伸时呈脆性的金属材料力学性能的测定。2）因此塑性材料很少进行压缩试验。3）脆性材料的压缩强度一般高于其抗拉强度。三节：弯曲 1.性能指标：可测定脆性或低塑性材料的主要力学性能指标有：规定非比例弯曲应力σpb。抗弯强度σbb。弯曲模量Eb 2.弯曲试验的特点：1）试样形状简单、操作方便，不存在拉伸试验时的试样偏斜对试验结果的影响，并可用试样弯曲的挠度显示材料的塑性。2）弯曲试样一侧受拉，一侧受压，表面应力最大，故可较灵敏地反映材料的表面缺陷。3）对于脆性难加工的材料，可用弯曲代替拉伸 四节：扭转

1.力学性能指标：切变模量G。扭转比例极限τp和扭转屈服强度τs。抗扭强度

2.扭转特点：1）测定那些在拉伸时呈现脆性或低塑性材料的强度和塑性。2）能较敏感地反映出材料表面缺陷及表 面硬化层的性能。3）试样长度上的塑性变形是均匀的，不会出颈缩现象。4）扭转时最大正应力与最大切应力在数值上大体相等。

五节：缺口试样静载荷试验

1.缺口效应 效应1：缺口引起应力集中，改

变了缺口前方应力状态。由单向应力状态变为两向或三向应力状态。缺口效应2:缺口使塑性材料产生缺口附加强化，使强度增加，塑性降低。六节：硬度

1.布氏硬度 优点：压痕面积大，不受个别

相及微小不均匀性影响，反映平均性能，重现度大。缺点：不同材料变D、F，测d不能直接读数。压痕较大，不宜在零件表面上测定硬度，也不能测定薄壁件或表面硬化层硬度。

2.洛氏硬度：压痕深度来表示材料的硬度。3.洛氏硬度 优点：适于各种不同硬质材料的检验，不存在压头变形问题;硬度值可直接读出;对试件表面造成的损伤较小，可用于成品零件的质量检验;因加有预载荷，可以消除表面轻微的不平度对试验结果的影响。缺点：不同标尺的洛氏硬度值无法相互比较;由于压痕小，所以洛氏硬度对材料组织的不均匀性很敏感

4.维氏硬度：测量压痕两对角线的长度后取

平均值d。

第三章 金属在冲击载荷下的力学性能 三节：低温脆性

1.冲击韧性：是指材料在冲击载荷作用下吸收塑性变形功和断裂功的能力。

2.材料的冲击韧度值随温度的降低而减小，当温度降低到某一温度范围时，冲击韧度急剧下降，材料由韧性状态转变为脆性状态。这种现象称为“冷脆”。3.低温脆性的本质：低温脆性是材料屈服强度随温度下降急剧增加的结果。

4.影响冲击韧性和韧脆转变温度的因素：1.材料因素：a）晶体结构的影响。低、中强度的bcc金属及其合金有冷脆现象。高强度的bcc金属，冷脆转变不明显。fcc金属一般情况下可认为无冷脆现象。2）化学成分： a)加入能形成间隙固溶体的元素，使冲击韧性减小，冷脆转变温度提高 b)α-Fe中加入能形成置换固溶体的元素。c)杂质元素S、P、Pb、Sn、As等，会降低钢的韧性。3）晶粒尺寸：细化晶粒能使材料的韧性增加，韧脆转变温度降低。4)金相组织：强度相同时S>B>P片>P球。2.外在因素：1）缺口越尖锐，三向应力状态越严重脆性转变温度的升高。2）尺寸因素 试样尺寸增大，材料的韧性下降，断口中纤维区减少，脆性转变温度升高。3）加载速度 外加冲击速度增加，使缺口处塑性变形的应变率提高，促进材料的脆化。

5.Si、Cr等降低层错能，促进位错扩展，形成孪晶、交滑移困难。在α-Fe中加入Ni和Mn，能显著地降低冷脆转变温度并提高韧断区的冲击值。

第四章 金属的断裂韧度 1.裂纹扩展的基本形式：1）张开型裂纹2）滑开型裂纹3）撕开型裂纹

2.在x轴上裂纹尖端的切应力分量为零，拉应力分量最大，裂纹最易沿x轴方向扩展。3.应力场强度因子KⅠ表示裂纹尖端应力场的强弱

4.这个临界或失稳状态的KI值就记作KIC或KC称为断裂韧度。表征材料对宏观裂纹失稳扩展的抗力。

5.GIC，也称为断裂韧度或平面断裂韧度，表示材料阻止裂纹失稳扩展时单位面积所消耗的能量

6.影响断裂韧性KIC的因素：

一、内因 ：1）晶粒尺寸 晶粒愈细，KIC 也愈高。2）合金化 固溶使得KIC 降低。弥散分布的第二相数量越多，其间距越小，KIC 越低;第二相沿晶界网状分布，晶界损伤，KIC 降低；

球状第二相的KIC ＞片状 3）夹杂 夹杂物偏析于晶界，晶界弱化，增大沿晶断裂的倾向性； 在晶内分布的夹杂物 起缺陷源的作用，都使材料 的KIC 值下降。4）显微组织（1）M组织 板条M，KIC高。针状M，KIC低 混合M介于二者之间

（2）回火组织：回火马氏体KIC 低。回火索氏体KIC高。回火屈氏体介于二者之间。（3）贝氏体组织

上贝氏体低下贝氏体高。（4）残余奥氏体提高KIC„„„„„„.（貌似不能考太复杂了，想看自己看书吧）

第五章 金属的疲劳

一节：金属疲劳现象及特点

1.疲劳：由于承受变动载荷而导致裂纹萌生和扩展以至断裂失效的全过程称为疲劳。

2.高周疲劳特点：断裂寿命较长，Nf>105周次，断裂应力水平较低，σ<σs，也称低应力疲劳

3.低周疲劳特点：断裂寿命较短，Nf=（104-105）周次断裂应力水平较高，σ≥σs，往往有塑性应变出现，也称高应力疲劳或应变疲劳。

4.疲劳断裂有如下的特点：1）低应力循环延时断裂，即有寿命的断裂。2）是脆性断裂。3）对缺陷(缺口、裂纹及组织缺陷)，尤其是表面缺陷十分敏感。4）疲劳分裂纹萌生和扩展两个阶段。可见疲劳源＋疲劳区＋瞬间断裂区。5.疲劳源：裂纹萌生的地方，常处于机件的表面或缺口、裂纹、刀痕、蚀坑等缺陷处，或机件截面尺寸不连续的区域（有应力集中）。材料内部存在严重冶金缺陷也会在材料内部产生疲劳源。形貌特点：光亮度大，扩展速小，断面不断摩擦挤压，且有加工硬化发生。机理：裂纹扩展速率低，N大，不断挤压摩擦

6.疲劳区：裂纹亚稳扩展所形成的。特征：比较光滑并分布有贝纹线（海滩花样），有时还有裂纹扩展台阶。

7.贝纹线：平行弧线，间距不同；在裂纹源附近，线条细密、扩展较慢；在远离裂纹处，线条稀疏、扩展较快。

8.瞬时断裂区：裂纹失稳扩展形成的。特征：

表面粗糙；脆性材料为结晶状，塑性材料为纤维区。瞬断区位置一般应在疲劳源的对侧。9.裂纹源区的光亮度越大、相邻疲劳区越大、贝纹线越多，疲劳源越先产生，反之，疲劳源越往后产生。二节：高周疲劳

1.循环应力特性主要包括平均应力 σm，应力幅σa和应力比r以及加载方式（应力状态）。2.循环应力特性对S-N曲线的影响：1)平均应力的影响: a)σmax相同随平均应力的增高，循环不对称程度加大，交变应力幅占循环 应力的分数越来越小，造成的损伤也越来越小，使曲线向上移动，疲劳抗力增加。b）σa相同随着平均应力升高，不对

称程度越来越严重，作用在等体积材料中的应力水平越来越高，疲劳损伤加剧，S-N曲线向下移动。疲劳抗力降低。

3.缺口越尖锐，疲劳极限下降越多。4.疲劳裂纹扩展的规律: 应力水平越高，扩展越快；裂纹尺寸越大，扩展越快。

5.疲劳裂纹扩展可分为三个区域: I区为近门槛区, 断口：解理花样，由断裂小面组成。II区为中部区或稳态扩展区.断口：疲劳条纹 III区为裂纹快速扩展区，断口: 静载断裂机制。

6.疲劳裂纹扩展的影响因素: 1)平均应力, 压缩载荷下，裂纹是闭合的，对裂纹扩展无贡献。平均拉应力（应力比r）升高，疲劳抗力降低 2）过载峰及裂纹塑性区的影响 偶然过载进入过载损伤区内，将使材料受到损伤并降低疲劳寿命，但是如果过载适当，反而是有益的。3）材料的组织和性能 晶粒越大，△Kth 越大、裂纹开始扩展困难，但会使裂纹扩展速度增大。

7.引入残余压应力降低平均应力如表面喷丸、滚压、淬火处理等，可以提高材料的疲劳抗力。8.疲劳裂纹萌生过程及机理: 1)滑移带开裂产生裂纹

提高材料的滑移抗力，可阻止裂纹的萌生，增强 材料的疲劳抗力。2）相界面开裂产生裂纹

第二相、夹杂物应“少、圆、小、匀”，以提高疲劳抗力。3）晶界、亚晶界开裂产生裂纹。强化、净化、细化晶界，可提高材料的疲劳抗力。4）材料内部的缺陷如气孔、夹杂、分层、各向异性、相变或晶粒不均匀等，都会因局部的应力集中而引发裂纹。9.疲劳裂纹扩展及断口微观特征：第一阶段：从表面个别侵入沟（或挤出脊）先形成微裂纹，然后裂纹主要沿主滑移系方向，以纯剪切方式沿45°向内扩展。断口上无明显的特征，只有一些擦伤的痕迹。在一些强化材料中,有时存在周期性解理或者准解理花样第二阶段：裂纹⊥拉应力。第二阶段的断口特征是具有略呈弯曲并相互平行的沟槽花样，称为疲劳条带（条纹、辉纹）。

10.影响疲劳强度的主要因素：

一、加载规范及环境的影响 1.载荷频率 2.次载锻炼 3.间歇 4.温度 温度升高，疲劳极限下降 5.介质：腐蚀介质表面蚀坑，疲劳极限下降

二、表面状态与尺寸因素：1.表面状态：缺口：因应力集中会降低材料的疲劳强度。越粗糙，材料的疲劳强度越低 表面强度越高，疲劳强度越高。2.尺寸效应 尺寸增加，疲劳强度降低。

三、表面强化及残余应力的影响 1.表面喷丸及滚压 2.表面热处理及化学热处理 提高疲劳强度； 3.残余应力，残余压应力提高疲劳强度；残余拉应力降低疲劳强度。

四、材料成分及组织 含碳形成抗力增加 合金元素

提高淬透性，改善韧性 2.显微组织 生脆性断裂的现象，称为氢脆断裂或氢致断裂，简称氢脆。2．氢脆类型及特征：1.氢气压力引起的开裂（白点）。条件：当钢中含有过量的氢时，随着温度降低氢在钢中的溶解度减小。如果过饱和的氢未能扩散逸出，便聚集在某些缺陷处而形成H2分子。微裂纹的断面呈圆形或椭圆形，颜色为银白色，所以称为白点。

3.氢蚀产生的条件及原因，高温高压下，氢与钢中的固溶体或渗碳体反应产生甲烷可以在钢细化晶粒，可以提高材料强韧性，疲劳极限提高。2)组织 正火组织：片状K，疲劳极限低 淬火回火组织：

织HRC：硬度相同1，韧M性＞淬TS等温淬火组火回火组织 3.夹杂物及冶金缺陷：作为裂纹核心，降低疲劳极限。（内容太多了不一定考）

第六章金属的应力腐蚀和氢脆断裂 一节：应力腐蚀 1.应力腐蚀现象：材料或零件在应力和腐蚀环境的共同作用下，经过一段时间后所产生的低应力脆断现象。

2.产生条件：应力、环境（介质）和材料三者共存是产生应力腐蚀的必要条件。应力为拉应力而且很低。特定材料只有在特定的介质中产生应力腐蚀。纯金属一般无应力腐蚀现象。合金一般都具有应力腐蚀，而且有一定敏感成分。

3.典型材料的应力腐蚀：1)不锈钢在氯化物溶液中的应力腐蚀（氯脆）。低碳钢在热碱溶液中的应力腐蚀。3)铜合金在含氨水溶液中的应力腐蚀（氨脆）

4.应力腐蚀的特征：1)造成应力腐蚀破坏的是静应力，远低于材料的屈服强度，而且一般是拉伸应力2)应力腐蚀造成的破坏是脆性断裂3)对每一种金属或合金，只有在特定的介质中才会发生4）应力腐蚀远大于腐蚀速度、但远小于单纯力学的 断裂速度。5)裂纹的传播途径常垂直于拉力的方向；6)应力腐蚀破坏的断口，宏观特征与疲劳断口相似，也有亚稳扩展区和最后瞬断区。7)应力腐蚀的主裂纹扩展时，常有分枝。微观裂纹分叉，呈枯树枝状，表面可见“泥状花样”腐蚀产物及腐蚀坑8)应力腐蚀引起的断裂可以是穿晶断裂，也可以是沿晶断裂，甚至是兼有这两种形式的混合断裂。

5.断裂时间tf随着外加拉伸应力的降低而增加。当外加应力低于某一定值时，应力腐蚀断裂时间tf趋于无限长，此应力称为不发生应力腐蚀的临界应力σscc 6.防止应力腐蚀的措施：1）降低或消除应力：a)避免或减少局部应力集中；b)进行消除应力处理；c)采用喷丸或其它表面处理方法 2）控制环境： a)避免在敏感介质中使用 b)加入缓蚀剂

c)保护涂层

d)电化学保护 3）改善材质： a)正确选材：b)开发耐应力腐蚀新材料 c)改变组织和减少杂质 二节：氢脆 1．由于氢与应力的共同作用而导致金属材料产中形成高压,使基体金属晶界结合力减弱,导致钢材的塑性大幅度降低，这种现象称为氢蚀。特点：a,氢蚀脆化裂纹常沿晶界发展，断口颜色呈氧化色，呈颗粒状，晶界明显加宽，呈沿晶断裂。b, 氢蚀过程存在孕育期，并且温度越高，孕育期越短。（c）钢发生氢蚀的温度为300~500℃，低于200℃时不发生氢蚀。

5.氢化物致脆: 对于IVB或VB族金属(如纯

钛、α-钛合金、镍、钒、锆、铌及其合金)，由于它们与氢有较大的亲和力，极易生成脆性氢化物，使材料的塑性、韧性降 低，产生脆化。

6.第一类氢脆：当熔融金属冷凝时，由于溶

解度的降低，氢自固溶体中析出，并与基体金属化合生成了氢化物。这种由于预先存在氢化物所引起的脆性属于第一类氢脆。第二类氢脆：合金中原有的氢含量较低，不足以形成氢化物；但当受到应力作用时，氢将向拉应力区或裂纹前沿聚集、一旦达到足够浓度，过饱和 氢将从固溶体中析出并形成氢化物。由于应力感生 氢化物所引起的脆化，属于第二类氢脆。7.氢化物制脆特点：A,氢脆敏感性，随温度

降低及试样缺口的尖锐程度增加而增加。B, 断口上常可以发现氢化物。C, 氢化物的形状和分布对脆性有明显的影响。8.氢致延滞断裂: 高强钢或钛合金含有适量的固溶状态的氢，在低于屈服强度的应力持续作用下，经过一段时间孕育后，在金属内部，特别是在三向拉应力区形成裂纹，裂纹逐步扩展，最后突然发生脆性断裂.9.氢致延滞断裂特点：a,只在一定温度范围

内出现b, 提高应变速率，材料对氢脆的敏感性降低。C, 可显著降低金属材料的断后伸长率d, 高强度钢的氢致延滞断裂还具有可逆性。

10.氢致滞后断裂过程: a)孕育阶段: b）裂

纹形核：c)裂纹扩展：d）扩展直至断裂 11.防止氢脆的措施：1.环境因素：设法切断

氢进入金属的途径，如采用表面涂层，使机件表面与环境介质中的氢隔离。2.力学因素：在机件设计和加工过程中，应排除各种产生残余拉应力的因素，相反，采用表面处理使表面获得残余压应力层，对防止氢致延滞断裂有良好的作用。3.材质因素：含碳量较低且硫、磷含量较少的钢，氢脆敏感性较低。钢的强度越高，对氢脆越敏感。因此，对在含氢介质中工作的高强度钢的强度应有所限制。第七章金属磨损和接触疲劳

一节：磨损的基本概念

1.磨损：机件表面相接触并作相对运动时，由于摩擦使摩擦表面逐渐有微小颗粒分离出来形成磨屑，使表面材料逐渐损失，导致机件尺寸变化和质量损失，造成表面损伤的现象。二节：磨损模型 1．粘着磨损：粘着磨损是接触表面相互运动时，因固相焊合作用使材料从一个表面脱落或转移到另一表面而形成的磨损，又称咬合磨损。2．产生的条件：滑动摩擦，相对滑动速度较小。缺乏润滑油，表面没有氧化膜。单位法向载荷很大

3.分类：按工作温度分：低温粘着磨损，高温粘着磨损。按粘结点的强度和磨损程度分：a）涂抹 软材料表面出现微小的凹坑，硬材料表面形成微小凸起，使摩擦面变得粗糙。b）划伤，擦伤软材料的表面形成细而浅的划痕c）刮伤 较深的划痕d）胶合 在摩擦力和摩擦热的作用下，摩擦表面出现较深的划痕和凹坑的磨损。

e）咬死

外力克服不了结点界面上的结合力。

4．材料的粘着磨损量与所加法向载荷、摩擦距离成正比；与材料的硬度或强度成反比，而与接触面积大 小无关。

5.粘着磨损的影响因素;内因:（1）点阵结构：体心立方和面心立方结构的金属发生粘着磨损的倾向高于密排六方结构。（2）材料的互溶性, 越大，粘着倾向越大。（3）组织结构：单晶体的粘着性大于多晶体；单相金属的粘着性大于多相合金；固溶体比化合物粘着倾 向大。材料的晶粒尺寸越小，粘着磨损量越小。4）塑性材料比脆性材料易于粘着；金属/金属组成的摩擦副比金属/非金属的摩擦副易于粘着。外因：（1）在摩擦速度一定时，粘着磨损量随接触压力的增大而增加。（2）在接触压力一定的情况下，粘着磨损量随滑动速度的增加而增加，但达到某一极大值后，又随滑动 速度的增加而减小。（3）降低表面粗糙度，将增加抗粘着磨损能力。（4）提高温度和滑动速度，粘着磨损量增加。5）良好的润滑状态能显著降低粘着磨损。

6.减轻粘着磨损的主要措施：(1)合理选择摩擦副材料。尽量选择互溶性少，粘着倾向小的材料配对(2)避免或阻止两摩擦副间直接接触。改善表面润滑条件。(3)控制摩擦滑动速度和接触压应力，可使粘着磨损大为减轻。（4）使磨屑多沿接触面剥落，以降低磨损量，可采用表面渗硫、渗磷、渗氮等表面处理工艺。使磨损发生在较软方材料表层，可采用渗碳、渗氮共渗、碳氮硼三元共渗等工艺以提高另一方的硬度。

7.磨粒磨损 ：摩擦副的一方表面存在坚硬的细微凸起或在接触面向存在硬质粒子时产生的磨损。

8.分类：1)按接触条件或磨损表面数量分：（1）两体磨粒磨损（2）三体磨粒磨损 2）按磨料所受应力大小：（1）低应力划伤式磨粒磨损（2）高应力碾碎式磨粒磨损

（3）凿削式磨粒磨损 3）按材料的相对硬度分：软磨粒磨损 硬磨粒磨损

4）按工作环境分：普通型磨粒磨损

腐蚀磨粒磨损 高温磨粒磨损

9.磨粒磨损的过程与机理：磨粒对摩擦表面产生的微切削作用、塑性变形、疲劳破坏或脆性断裂产生的，或是它们综合作用的结果。10.特征：摩擦面上有擦伤或因明显犁皱形成的沟槽

11.磨粒磨损的影响因素：1）材料性能a.硬度：一般情况下，材料硬度越高，其抗磨粒磨损能力也越高。2)断裂韧性 3)显微组织：(1)钢： M耐磨性好, F因硬度太低，耐磨性最差。(2)H相同,下贝氏体耐磨性高于回火马氏体。(3)钢中碳化物：在软基体中碳化物数量增加，弥散度增加，耐磨性也提高；在硬基体上分布碳化物反而损害材料的耐磨性。4)晶粒尺寸：细化晶粒，提高耐磨性。5)磨粒性能(1)磨粒的硬度

(2)磨粒尺寸(3)磨粒形状 尖锐磨粒造成的磨损量多

四节：金属接触疲劳

1.分类：麻点剥落(点蚀)浅层剥落 深层剥落(表面压碎): 2.接触应力：两物体相互接触时在局部表面产生的压应力称为接触应力，也叫赫兹应力 3.疲劳磨损：在交变剪应力的影响下，裂纹容易在最大剪应力处成核，并扩展到表面而产生剥落，在零件表面形成 针状或豆状凹坑，造成疲劳磨损。

4.分类：(1)线接触应力(2)点接触应力 5.疲劳磨损机理：（1）麻点磨损：表面接触应力较小，摩擦力较大、或表面质量较差（如表面有脱碳、烧伤、淬火不足、夹杂物等）时，易产生麻点剥落。2）浅层剥落：裂纹常出现在非金属夹杂物附近，裂纹开始沿非金属夹杂物平行于表面扩展。3）深层剥落（压碎性剥落）：该处切应力虽不是最大，但因过渡区是弱区，切应力可能高于材料材料强度而在该处产生裂纹

6．影响接触疲劳寿命的因素：1）非金属夹杂物.a.M的含碳量。b.M和残余奥氏体的级别c.未溶碳化物的大小3）表面硬度与心部硬度a.表面硬度b.心部硬度 4）表面硬化层深度

第八章金属高温力学性能

一节：蠕变现象

1.金属材料随着温度的升高，强度逐渐降

低，断裂方式由穿晶断裂逐渐向沿晶断裂过渡。

2.蠕变:材料在长时间的恒温、恒应力作用

下，即使应力小于屈服强度，也会缓慢地产生塑性变形的现象称为蠕变

3.蠕变变形机理 ：主要有位错滑移、攀移、原子扩散和晶界滑动，对于高分子材料还有分子链段沿外力的舒展。

4.位错滑移、攀移蠕变机理：(a)由于原子

或空位的热激活运动，使得刃型位错得以

5.7.8.9.10.11.攀移，攀移后的位错或者在新的滑移面上得以滑移(b)异号位错反应得以消失(c)形成亚晶界(d)被大角晶界所吸收这样被塞集的位错数量减少，对位错源的反作用力减小，位错源就可以重新开动，位错得以增殖和运动，产生蠕变变形。6.蠕变断裂机理 ：蠕变断裂主要是沿晶断裂。在裂纹成核和扩展过程中，晶界滑动引起的应力集中与空位的扩散起着重要作用。由于应力和温度的不同，裂纹成核有两种类型。1)裂纹成核于三晶粒交会处 在高应力和低温下，持续的恒载持导致位于最大切应力方向的晶界滑动，这种滑动成、长大和连接的方式发生的，断口的典型特征是韧窝。3)在较低应力和较高温度下，通过在晶界空位聚集形成空洞和空洞长大的方式发生晶界蠕变断裂 4)高温高应力下，在强烈变形部位将迅速发生回复再结晶，晶界能够通过扩散发生迁移，即使在晶界上形成空洞，空洞也难以继续长大。

金属材料蠕变断裂断口特征：宏观特征为：一是使断裂机件表面出现龟裂现象；另一个特征是由于高温氧化，断口表面往往被一层氧化膜所覆盖。微观特征主要是冰糖状花样的沿晶断裂。

蠕变极限的意义表示材料在高温下受到载荷长时间作用时，对于蠕变变形的抗力。

影响蠕变性能的主要因素：1,化学成分 a,在金属基体中加入铬、相、钨、铝等合金元素, 除产生固溶强化作用外，还因为合金元素使层错能降低，易形成扩展位错，且溶质原子与溶剂原于的结合力较强，增大了扩散激活能，从而提高了蠕变极限 b,稀土等增加晶界激活能的元素。2.组织结构 对于金属材料，采用不同的热处理工艺，可以改变组织结构，从而改变热激活运动的难易程度.3.晶粒度 对于金属材料，当使用温度低于等强温度时，细化晶粒可以提高钢的强度；当使用温度高于等强温度时，粗化晶粒可以提高钢的蠕变极限和持久强度，但是，晶粒太大会降低钢的高温塑性和韧性。

降低蠕变速度必须控制位错攀移的速度；必须抑制晶界的滑动。必然在三晶粒交界处形成应力集中。2)裂纹成核分散于晶界上 在较低应力和较高温度下，蠕变裂纹常分散在晶界各处，特别易产生在垂直于拉应力方向的晶界上

篇3：高性能蒙皮材料力学性能研究

对于工作在平流层以氦气为浮升气体的飞艇,要求采用的蒙皮材料具有较低的面密度,优异的氦气阻隔性能及耐环境性能。由于其在服役过程中蒙皮内外存在压差,因此蒙皮材料必须具有足够的力学性能,如美国联邦航空管理局的飞艇设计准则[4]中,关于蒙皮材料方面的要求包括:(1)可以充压形成超压结构;(2)蒙皮强度不低于限制载荷的4倍;(3)蒙皮在承受限制载荷时撕裂不扩展。日本国家航天实验室在给平流层氦气飞艇项目设定的技术指标中,断裂强力为1000N·cm-1,面密度为180g·cm-2,透氦率不大于2L·(m2·d·0.1MPa)-1[5]。由于任何单一材料均无法同时满足这些要求,现代的蒙皮材料均采用多层复合结构,一般包括承载层、阻隔层、耐环境和气候层以及各功能层之间的胶黏剂。

在高性能蒙皮材料中,承载单元层一般使用具有较高比强度的高性能纤维织物。目前,对飞艇更高的设计要求也对蒙皮材料的性能提出了新的要求,如Lindstrand HALE飞艇的体积为18000m3,使用的蒙皮材料面密度为295g·cm-2,断裂强力为1460N·cm-1,而若制备体积达20000~40000m3的200米级平流层飞艇,要求蒙皮材料在面密度不超过210g·cm-2的情况下,断裂强力达到1460N·cm-1[6]。近些年来,各种高性能纤维的发展为制备高性能蒙皮材料提供了很大帮助,美国、日本和欧洲等西方国家均对高性能纤维在蒙皮材料中的应用进行了大量的研究,制备的蒙皮材料性能大幅度提高[7,8]。本工作根据蒙皮材料性能和结构设计要求,制备了超高分子量聚乙烯(UHMWPE)、聚对苯撑苯并双噁唑(PBO)纤维等具有高比强度的高性能纤维织物,考察了其结构形式与力学性能之间的关系,设计制备了多层结构复合蒙皮材料,并对蒙皮材料的力学性能与行为进行了研究与分析。

1 蒙皮材料的制备与实验

1.1 原材料

蒙皮材料增强织物使用的纤维包括:芳纶纤维,牌号Kevlar 29,纱线细度111tex,杜邦公司生产;超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纤维,纱线细度为23tex和156tex,分别由北京同益中特种纤维技术开发有限公司和北京特斯顿新材料技术发展有限公司生产;聚对苯撑苯并双噁唑(PBO)纤维,纱线细度110tex,日本东洋纺公司生产。几种纤维的具体性能指标如表1所示。气体阻隔层和耐环境功能层分别选用聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和聚氟乙烯(PVF)薄膜。蒙皮材料各功能层之间复合采用的聚氨酯胶黏剂由北京泽泰科技有限责任公司提供。

1.2 织物与蒙皮材料制备

根据各种纤维纱线的细度,计算出相应面密度织物所需的织物密度,然后将各种纤维编织成不同面密度和平纹、斜纹类型的织物,用以研究各种纤维织物的力学性能。按照特定设计要求利用聚氨酯胶黏剂将纤维织物与PET和PVF薄膜复合在一起,即得到实验用蒙皮材料样品。

1.3 性能测试

断裂强力的测试标准采用GB/T 3923.1—1997《纺织品织物拉伸性能第1部分:断裂强力和断裂伸长率的测定条样法》;撕裂性能的测试依据GB/T 3917.3《纺织品织物撕破性能第3部分:梯形试样撕破强力的测定》。

2 结果与分析

2.1 高性能纤维织物力学性能

高性能蒙皮材料的制备过程需要考虑织物在蒙皮材料制备过程中的工艺特性,在织物编织过程为了便于工艺操作,对纱线进行了加捻处理。适度加捻有利于织物编织操作,且在拉伸过程中能够增加纱线内部摩擦力,提高纱线断裂均匀性,但捻度增加后纱线直径减小,导致织物稳定性降低,而且与PET薄膜复合的效果也会受影响。加捻对细度为110tex的PBO纱线拉伸性能的影响如表2所示,可以看出,当纱线的捻度分别为30,60,90捻回/米时,纱线的断裂强力和断裂伸长率差别较小。综合考虑,在编织织物时纤维纱线的捻度均采用30捻回/米。

将PBO,Kevlar29和UHMWPE纤维编织成具有不同面密度和平纹、斜纹组织的织物,分别测试其拉伸断裂强力,测试结果如图1所示。由图1可以看出,在面密度相同而织物类型分别为平纹和斜纹组织时,二者的断裂强力非常接近,这是由于总体上织物编织密度较低,因纤维纱线的屈曲、摩擦和经纬向耦合作用导致的织物性能差异较小。然而在采用不同的织物组织形式时,织物的稳定性有明显区别,斜纹织物容易发生变形,稳定性不如平纹织物,这将影响到织物在制备蒙皮材料时的工艺特性。

实验采用的几种高性能纤维中,PBO为直链芳杂环高分子,被认为具有接近高分子极限的强度和模量,拉伸强度最高,UHMWPE的拉伸强度次之,Kevlar29的拉伸强度相对较小。与纤维的拉伸强度相对应,在同样的面密度时,PBO织物的断裂强力较高,UHMWPE织物的断裂强力低于PBO织物,Kevlar织物在三种织物中的断裂强力最低,其中小丝束UHMWPE织物由于编织织物的均匀性好,其断裂强力略高于大丝束UHMWPE织物,但是小丝束织物的材料和编织成本都较高。各种织物中,PBO织物具有最高的承载效率,因此有助于降低蒙皮材料的面密度,也增加了在蒙皮材料设计时对结构参数进行进一步调整的余地。

2.2 高性能蒙皮材料结构与力学性能关系

2.2.1 拉伸性能测试

综合考虑高性能蒙皮材料的各项性能要求和面密度的限制,对蒙皮材料各功能层进行设计,如表3所示,蒙皮材料面密度为178g·cm-2。按照表3所示结构设计制备了多层复合结构蒙皮材料,对其拉伸性能进行测试,同时参照蒙皮材料测试标准测试了PVF/PET复合薄膜的拉伸性能,结果如表4所示,由表4可以看出,蒙皮材料纬向(Fill)的断裂强力低于经向(Warp)的断裂强力,同时纬向的断裂伸长率略高于经向,另外,与PBO纤维织物及其制备的蒙皮材料相比,PVF/PET复合薄膜的拉伸性能较低,拉伸断裂强力仅为87.2N·cm-1,且实验过程中当其伸长率达到蒙皮材料的断裂伸长率4%时,强力载荷仅为40N·cm-1,对蒙皮材料断裂强力的贡献非常小,因此,蒙皮材料的断裂强力主要来自于织物增强体的贡献。

为了考察蒙皮材料制备过程对力学性能的影响,对其从PBO纱线编织成平纹织物到与薄膜复合得到蒙皮材料的制备过程中表观拉伸性能的变化进行了分析。按照PBO织物的面密度计算,假定织物中每一根纱线的强力都完全转化为织物的强力,然后将其与蒙皮材料实际测试的断裂强力和断裂伸长率进行比较,结果如图2所示,由图2可以看到,蒙皮材料的经、纬向断裂强力与纱线相比出现了不同程度的降低,经向强力保留87.7%,纬向强力保留77.8%,同时两个方向的断裂伸长率都比纱线要高。

蒙皮材料的载荷-位移曲线如图3所示,可以看到,在纬向断裂强力的测试中,曲线从最高点下降后又出现多次转折,说明纬向织物断裂破坏时纱线不同时断裂,最高点对应的断裂强力测试值较低;而经向的载荷-位移曲线从最高点下降后应力直线下降,曲线最高点对应的断裂强力测试值较高,说明在经向断裂强力的测试中,纱线基本同时断裂。分析认为,经过纱线编织和织物与薄膜复合等工艺后,蒙皮材料中不同的纱线准直度不尽相同,使得测试时纱线不同时断裂,导致蒙皮材料与纱线相比断裂强力降低,伸长率增加,而工艺过程中由于纬向纱线的伸展程度不如经向纱线,导致纬向性能降低更多。因此蒙皮材料制备过程中需要控制工艺条件,提高其结构均匀性,使不同的经、纬纱的张力尽可能一致,才有利于获得较高的断裂强力。

2.2.2 撕裂性能

撕裂破坏是飞艇蒙皮的一个主要破坏方式,蒙皮材料的抗撕裂和撕裂扩展性能代表了蒙皮材料损伤后抑制损伤继续扩展的能力,亦即蒙皮材料的损伤容限,研究中为了考察不同织物结构形式对蒙皮材料撕破强力的影响,分别选择PBO纤维和不同细度UHMWPE纤维编织成具有相同面密度的平纹结构增强织物,然后与同样的PET和PVF薄膜复合为蒙皮材料,测试其梯形试样撕破强力,结果如表5所示。

由表5可知,不同织物的撕破强力呈现出与蒙皮材料的拉伸性能不同的规律。这是由于撕破行为与织物的拉伸断裂行为有密切关系,但又具有明显不同的特征,拉伸断裂时织物中同一方向的纱线基本上同时受力,在较短时间内受力方向上全部或大部分纱线断裂,而撕裂破坏时首先是最靠近裂口的一根纱线受力,与此同时,由于织物的变形和滑动,裂口根部的纱线逐渐靠拢,形成一个受力三角形,三角形中第一根纱线受到最大的拉力,当纱线的细度较大时,第一根纱线所能承受的拉力也较大,所以撕破强力与使用的纱线细度具有较大的关系,在受力三角形中的第一根纱线受力的同时,其他纱线也共同受力,直至第一根纱线断裂,然后这种破坏方式不断重复,织物发生撕破,因此织物的撕破强力要大于单根纱线的断裂强力,其值大小取决于受力三角形内的纱线数量和纱线的断裂伸长率,纱线的断裂伸长率越大,三角形内同时受力的纱线根数越多,撕破强力也就越大[9]。撕裂过程中增强材料的这种破坏机制,导致制备的蒙皮材料撕破强力相应出现了较大的差异,E-1#,E-2#,E-3#蒙皮材料使用的原材料分别为110tex的PBO纱线,23tex的UHMWPE纱线,156tex的UHMWPE纱线,通过计算可求得单纱断裂强力理论值分别为407,73.6,499N,所以E-1#蒙皮材料的撕破强力大于E-2#蒙皮材料,但小于E-3#蒙皮材料。

以上测试结果说明,与蒙皮材料的拉伸断裂性能相比,撕破强力与纱线本身的拉伸断裂性能关系更大。图4为蒙皮材料撕破强力与采用的纤维纱线断裂强力的比较结果,可以看到,相同面密度时,当PBO和UHMWPE的纱线细度分别为110tex和156tex时,蒙皮材料的撕破强力分别为单束纱线断裂强力的1.4倍和1.2倍,当UHMWPE的纱线细度为23tex时,蒙皮材料的撕破强力为单束纱线断裂强力的4.1倍,可见纱线细度降低时,由于同时受力纱线的数量增加,蒙皮材料的撕破强力与单纱断裂强力相比增加的比例提高,但与纱线细度较大的织物相比,其撕破强力仍较低,因此,采用细度较大的增强织物有利于提高蒙皮材料的撕破强力。

3 结论

(1)在几种不同的高性能纤维织物中,PBO纤维制备的增强织物具有较高的拉伸断裂性能,有利于提高蒙皮材料的断裂强力,降低蒙皮材料的面密度。

(2)蒙皮材料拉伸断裂性能主要来自增强纤维织物的贡献,主要取决于纤维种类和织物结构。制备蒙皮材料时保持增强织物中经、纬纱具有均匀的张力有助于提高其拉伸断裂性能。

(3)蒙皮材料的撕破强力除了与采用的纤维种类有关外,还与织物纱线的细度有较大关系,采用细度较大的增强织物有利于提高蒙皮材料的撕破强力。

参考文献

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篇4：也谈“力学性能”

笔者读到《中国科技术语》2015年第1期赵中平的《mechanical properties中文译名演变过程及定义》一文，很受启发，但也有一些不同看法。

该文斩钉截铁地说，“力学性能”并不存在，只有“机械性能”，恐怕事实并不那么简单。

问题的起源大概是对英文中mechanical 和 mechanics 的理解。我们查找一本英文辞典（比如Websters New World College Dictionary），便可以知道，它们都来源于 machine一词，即“机械”。因此，将mechanical properties译成“机械性能”是极自然的。

但科学在发展，词语的含义也在相应地发生变化。mechanics 一词，现在已通译成“力学”，而非“机械学”。我们如查看Oxford Advanced Learners Dictionary（Seventh edition），会有趣地发现在mechanics的词条下有两个不同解释：（1）the science of movement and force； （2） the practical study of machinery。前者当然就是“力学”，后者则是“机械学”。“力学”是由于科学的发展而产生的、新的，而且是更常用的含义。它与“机械”有关系，但已非等同。

由此可见，mechanical properties译成“机械性能”或“力学性能”，当然是两可的；但如新出现的mechanical behavior也非译成“机械性能”，或甚至于“机械行为”不可，就需要斟酌了。

西方大学有Department of Mechanical Engineering，国内常译为“机械工程系”；但国内一些大学开始有“力学工程系”，它的英文译名也是Department of Mechanical Engineering。

篇5：材料力学性能课件串讲

进宅红包贺词书写样板

一、莺迁仁里，燕贺德邻，恭贺迁居之喜，室染秋香之气。

二、今日迁宅吉祥日，安居大有年，恭祝乔迁之喜！

三、“良辰安宅，吉日迁居”，幸福的生活靠勤劳的双手创造！

四、迁入新宅吉祥如意，搬进高楼福寿安康。乔迁喜天地人共喜，新居荣福禄寿全荣。

五、阳光明媚，东风送情，喜迁新居，德昭邻壑，才震四方！

六、沧海桑田无限诗情画意，春风秋雨几多古往今来。

七、今日吉日迁居万事如意，良辰安宅百年遂心。

八、喜建华堂春风入座； 乔迁新屋喜气盈门。甲第宏开美伦美奂； 新屋落成多福多寿。

九、水往低处流，人往高处走，黄道吉日乔迁真是好时候；你迁向福源地，会越过越富有，福旺财旺人气旺，健康平安乐悠悠。

十、生活精彩常常有，换个地方喝小酒，不同风景都来瞅，乔迁大喜热闹守，平安幸福紧紧搂，送完祝福不想走。乔迁大喜呀！

篇6：格栅结构力学性能研究进展

格栅复合材料是一种新型轻质高强材料.综述了格栅复合材料的周期构型特征和格栅结构的制备工艺.归纳了二维周期格栅材料的等效刚度矩阵计算方法,比较了不同构型格栅的.基本力学性能,介绍了胞元材料的微极弹性理论和格栅的强度与屈服面计算方法.探讨了格栅的缺陷及其力学响应,包括格栅的尺度效应、夹杂缺陷以及裂纹扩展特征,介绍了波在格栅材料中传播机理的最新研究成果.根据格栅材料在工程中的应用形式,分类介绍了格栅板壳结构、格栅加筋板壳结构和格栅夹层结构的结构特点和破坏方式、设计优化准则和实验研究成果.还归纳了作者所在研究小组近期在碳纤维格栅复合材料的制备、实验研究和理论分析等方面的最新工作进展.

作 者：范华林 金丰年 方岱宁 FAN Hualin JIN Fengnian FANG Daining 作者单位：范华林,FAN Hualin(清华大学航天航空学院,北京,100084;解放军理工大学理学院,南京,210007)

金丰年,JIN Fengnian(解放军理工大学理学院,南京,210007)

方岱宁,FANG Daining(清华大学航天航空学院,北京,100084)

刊 名：力学进展 ISTIC PKU英文刊名：ADVANCES IN MECHANICS 年，卷(期)： 38(1) 分类号：O3 关键词：格栅复合材料   制备   力学性能   实验研究