胜利油区

关键词：

胜利油区（精选五篇）

胜利油区篇1

关键词：储量复算,开发状况,储量参数,开发单元

探明储量区块投入开发后, 油气田出现储采矛盾或储量计算参数发生明显变化时, 需储量复算[1];通过复算, 加深对油气藏地质特征和油气生产规律的认识, 修正地质模型和开发方案, 达到提高采收率的目的。

截至2012年底, 胜利油田已有70个油田累计已开发储量43.59亿吨。经过多年的开发, 增加了大量地震、钻井和开发动态等资料, 新资料证实个别已开发区块的储量与开发状况存在矛盾, 或储量参数发生了明显变化, 需储量复算[2]。分析表明影响复算前后储量变化的主要原因有两个:一是资料增加, 导致油藏地质认识发生改变, 含油面积发生变化。二是新资料和油藏特征新认识致使储量参数发生了变化。同时提出了储量复算中应注意问题, 以期对储量工作有所裨益。

1 油藏地质特征的重新认识

由于储量区块钻井、取心、试油试采资料增加, 导致油藏认识发生变化, 需进行复算。下面以三种油藏类型为例, 介绍复算后新资料的增加对构造、砂体等的影响。

1.1 以构造为主的油藏

主要包括构造、岩性构造油藏。断层边界, 油水边界或含油边界是其含油面积的主要边界类型。应用新增加的钻井、地震资料对构造重新解释, 构造形态发生变化;新的动态资料引起油水关系的改变, 含油面积需要重新圈定。孤东八区1986年上报馆上段探明储量后, 新增大量地震、钻井、取心、分析化验、试采等资料, 油藏特征重新认识发现原油采出程度与地质储量存在较大差异, 2009年应用新资料进行储量复算, 结果表明, 原储量南界断层发生较大变化, 构造形态的改变导致了含油面积减少。

1.2 以岩性为主的油藏

主要包括岩性、构造岩性油藏。砂体边界、油水边界或含油边界是这类油藏含油面积的主要边界类型。利用新增加资料重新落实砂体, 砂体形态发生变化。如牛39-D块1992年上报储量时, 面积内仅有牛39井, 后完钻牛39-1和牛24-1井, 牛24-1井未钻遇该砂体, 储量不落实。重新复算后, 含油面积由原来的2km2减少为0.7km2, 储量减少58×104t。

1.3 潜山油藏

潜山油藏地层、构造复杂, 精细落实构造是关键。垦利潜山1978年利用二维地震上报奥陶系探明含油面积3.73km2。由于黄河影响, 其北部大部分面积无资料, 构造不落实, 面积也不落实。1995年应用三维地震及新钻井资料, 对垦利潜山进行精细构造解释, 其内部断裂系统变化较大, 重新圈定含油面积2.8km2。

2 储量参数的变化

这里储量参数主要指对储量影响较大的有效厚度、孔隙度和含油饱和度等参数。

2.1 有效厚度

引起单元有效厚度变化的主要原因有如下几点:

(1) 新的试油、投产资料确立有效厚度划分新标准。沾14块1987年上报馆陶组探明储量时, 其油层的电性标准:感应电阻率≥4Ω·m, 声波时差大于300μm/s。复算时补充了新的试油、投产资料, 重新制定了油层有效厚度电性标准:声波时差≥350μs/m, 感应电阻率≥4.5Ω·m。计算单元有效厚度发生变化。

(2) 新钻井有效厚度加入。桩64块1986年上报储量时含油面积内7口井, 平均有效厚度7m。截止目前, 含油面积内共完钻各类井21口, 经面积权衡, 有效厚度4.2m。主要是由于上报时完钻井均打到储层较厚的地方, 而之后完钻井打到储量边部或靠近断层的地方, 储层物性变差, 有效厚度大幅减小。

(3) 单元有效厚度的选取方法改变。如盘9-斜3块2000年上报储量时有效厚度采用近似面积权衡取值, 2009年复算应用有效厚度等值图选值。有效厚度比原先减小了12.2m, 储量减少81×104t, 占储量变化比例42.3%。

2.2 孔隙度、含油饱和度

孔隙度的变化主要是新增加岩心分析资料, 制定新的解释图版或选择更合适的解释图版, 引起了孔隙度变化。桩64块沙一段储层岩性为生物灰岩, 上报储量时参考相邻的五号桩油田, 孔隙度取14%;复算时采用沾化凹陷生物灰岩声波时差-孔隙度图版进行解释, 复算孔隙度15.1%。

含油饱和度变化主要因为新增加岩电分析资料引起。如纯化油田1995年复算前含油饱和度采用经验值58%, 复算时采用本油田岩电试验结果, 取值65%。

3 注意问题

在对已复算区块的总结与分析基础上, 复算时还应注意以下问题:

(1) 新增加的地震资料需结合钻井才能更精确解释区块构造。

(2) 计算单元的重新确定要与开发单元相对应。

(3) 储量区块低部位井的试油试采资料需证实是否水淹[3]后, 才能使用。

(4) 一些井网过密的区块应根据整个油藏的地质认识进行适当抽稀。

(5) 某些客观原因可能影响储量复算, 需研究后进行复算。如胜海4-6块的相邻区块开发效果好, 未动区储层物性较好, 受海上集输能力的影响, 上报储量后, 一直未增加新工作量, 此种情况的复算还有待研究。

4 结论

通过对胜利油田已复算区块的分析, 得出以下结论:

(1) 由于新增加了大量钻井、取心、试采等资料, 油藏地质特征认识发生变化, 是导致储量复算的直接原因。

(2) 胜利油区储量复算类型有两种, 一种是油藏的地质特征认识变化后引起的储量复算, 一种就是储量参数变化引起的储量复算。

(3) 复算后影响储量变化的主要因素不同, 复算时应将不同因素引起储量变化的原因阐述清楚。

(4) 提出了储量复算过程中应注意一些实际问题。

参考文献

[1]舒萍, 刘启, 刘玉萍.低渗透复杂砂岩气藏开发与储量复算[J].天然气勘探与开发, 2004, 27[2]:31-35

[2]赵厚祥, 陶庆学, 杨燕军.对现行石油天然气储量规范的若干探讨[J].天然气勘探与开发, 2002, 9[5]:74-75

胜利油区篇2

关键词：居住区；绿化苗木；虫害发生；防控现状；

中图分类号：S731.5 文献标识码：A 文章编号：1674-3520（2014）-03-000268-01

一、前言

在居住小区，人群较为集中，必须要做好绿化苗木虫害的观测与防控，这项工作需要相关部门重视支持并责成主管单位投入一定的人力、物力。针对胜利油区居住区来说，这方面的工作应由社区领导组织，由相应的物业选派专业人员来做。

二、居住区虫害的分布与发生情况—以山东省东营市东营区胜东社区为例

（一）分布情况。由于不同的绿化苗木害虫生活习性不同，所以绿化苗木虫害的分布发生情况，季节性很强。发生在大叶黄杨、瓜子黄杨上的长毛斑蛾，每年的4月中旬仅发生一代；发生在白蜡、柳树等苗木上的蛀干害虫，5月份的第二周蛀干害虫出现，若观测防治及时虫害在7月份就会彻底消灭，反之8月份将达到高发阶段，一直将持续到9月初，危害严重时将会造成苗木的整株死亡；危害植物嫩枝嫩芽的蚜虫，5月开始直到11月，只要高温持续几天，就严重发生；危害蔷薇科、鼠李科苗木的黄刺蛾，在6月到10月发生两代；小区比较常见的虫害有红蜘蛛对蔷薇科果树类、尺蠖对国槐、美国白蛾对白蜡法桐等。

（二）发生情况。虫害在不同年份和不同季节的爆发情况，也有所不同。2013年的7、8 月份，二代美国白蛾虫害在整个东营地区大面积爆发候，个别居住区由于疏于防控，虫害发展到老熟时，虫屎满地，给小区居民造成不便和恐慌。另外，由于油区的特殊性，在一些小区内还有一些个别油田单位，往往疏忽绿化区域的虫害防控，每年都有因虫害发生，而造成被树叶吃光或苗木死亡的现象发生。

三、居住小区虫害发生的原因及防控的重要性。

（一）极端天气状况。在自然的环境中，只要生态平衡被打破，绿化苗木虫害将明显发生，一般是少数特定情况下气候、植株本身突变产生的结果。 2013年7月中旬一直到和9月初的阴雨天气，许多害虫乘机大量繁殖，对小区绿化苗木造成较大影响。但是由于相关部门积极组织人力和物力，从防与治相结合的角度出发，通过修剪树枝、药物喷洒等手段，最终得到有效控制。因此，极端天气状况往往给虫害的发生提供契机。

（二）外来物种侵入。外来物种侵入，许多本土绿化苗木面对外来害虫的侵害完全没有防御能力。现有的居住小区绿化技术，还是很难有效控制外来物种的侵害，例如：美国白蛾最早在辽宁被发现，不久便扩散到整个华东地区，对白蜡、法桐、速生杨等产生了巨大危害，现在每年政府统一组织防控，仅这一项造成的经济损失達到数千万元。

（三）人为原因。目前由于人工林规模和人工绿化带的建植不断扩大，这些人工植物带虽然可以有效遮挡并提供美观效果，但是过于单一的植物分布，也成为虫害滋生的温床；其次，自然森林遭受巨大破坏，生物多样性不断被破坏，为了消灭虫害，滥用化学药剂杀灭虫害，短时间可以消灭大量害虫，但是从长远来看害虫的抗药性增强、天敌被杀死、植物受损，也是虫害发生的罪魁祸首。

四、胜利油区居住区虫害防控

（一）虫害主动防治

1、精选树种。针对虫害的主动防治，最长效的手段便是精选树种进行混合种植，让不同种类、树龄、层次的树木形成一个多样的生态系统。混合的人工林在病虫害防治方面，会产生事半功倍的效果，能够有效控制树木的虫害发生率并极好地降低害虫的群体数量。

2、药物喷施。对于有些虫害可以通过喷洒一些低毒的化学药物进行预防，让低毒的药物杀死害虫的幼虫，将虫害发生率有效降低，可以达到以防替治的效果。例如：美国白蛾在当地共发生三代6月上旬、7月上旬、8月下旬，通过近几年的观察，一般在5月中下旬，对美国白蛾喜食的白蜡、法桐、榆树全面喷施一次进行预防，这样可以极大地减少第一代虫害的发生，第二代三代白蛾需要在7月上旬、8月下旬加强检查，一经发现，就及时采取措施，仅需剪枝后集中焚烧即可。

3、对虫害进行有效的监控。在防治虫害的过程中，各个小区的绿化面积大小不一，但是建立固定的监控制度是非常有必要的。例如：针对每个小区设定专门的虫害监测日志，通过每年定期记录不同虫害的发生情况和防治效果，可以有效掌握虫害灾情，作为今后防控工作的参考依据。

（二）虫害被动防治

1、生物防治。主要的手段就是依靠害虫的天敌、信息素诱捕、散播害虫的细菌、病毒等方式。然而，在生物防治方面需要我们注意如下两点：第一点，在引进天敌方面必须考虑害虫的最直接天敌，还需要对害虫的天敌进行实验室检测和人工环境测试，以确定其不会对生态环境和小区绿化造成新的麻烦；第二点，在对害虫进行数量控制时，还需要注意保持一定的生物平衡，让原有的生物链维持既有的完整性。

2、化学防治。化学防治的手段是许多居住区最常用的手段，因为这样可以最直接地消灭害虫。然而，在喷洒化学药剂时，往往会造成其他生物的死亡或者害虫抗药性增强，化学药剂对于土壤、水源、居住区环境也会造成一定的污染。

（三）制度和政策的建设。居住区的绿化养护管理工作一般由辖区的物业负责，因而上级主管部门制定切实有效的制度和政策，建立对应的监督和制约机制是居住小区绿化苗木虫害防控工作的重点。

四、结论

总之，居住区虫害还是要先做好防控预案，然后再实施防治手段，从长效上控制害虫数量和虫害爆发率，将主动防治和被动防治两者结合起来，既要从眼前出发消灭害虫，更要考虑长远的生态环境平衡问题，这样才能给居民提供良好生活、休憩的良好环境。

参考文献：

[1]国家林业局森林病虫害防治总站.森林病虫害防治工作任重道远[N]中国绿色时

报.2002-02-28.

胜利油区篇3

我国油藏工程科研工作者根据不同的油田状况, 以谢尔卡乔夫公式为基础分别提出了不同的采收率计算模型。陈元千曾于1996年在《确定水驱沙岩油藏采收率的方法》一文中提出了陈元千公式。万吉业, 俞户泰根据自己的研究也提出了确定采收率的公式。1994年辽河油田根据自身的地质条件, 建立了辽河油区变质岩潜山的采收率经验公式。在20世纪九十年代初根据辽河古潜山油藏的基本特征, 借鉴华北油田经验提出了辽河油区碳酸盐岩油藏的采收率经验计算公式。运用此经验公式计算碳酸岩油藏采收率是存在一定的误差。所以辽河油田的科研工作者详细分析了各项地质参数对碳酸盐岩采收率的影响, 对以上经验公式进行了修正, 通过多元回归, 得到了辽河碳酸盐岩油藏采收率经验公式。该经验公式计算的采收率与标定值的相对误差在4%以内, 精度很高。辽河油田从国内已经标定采收率的22个区块中选出16个代表单元, 通过多元回归得到了辽河火山岩油藏采收率计算公式。辽河油田分公司勘探开发研究院的肖迅在收集了辽河油区已开发油田182个开发单元的静态动态资料基础上, 对影响采收率的因素进行了分析, 采用多元回归方法, 得出了适合辽河油区勘探阶段的采收率经验公式, 该公式适用性好, 有一定的推广应用价值[1]。

随着人们对采收率这一指标不断认识, 人们提出了经济采收率的概念[2]。经济采收率概念的提出, 将开发指标和经济指标进行了有机结合, 同时提出并定义了经济采收率对应的累计采储量为经济可采储量, 经济采收率对应的时间为经济开采年限。冉启佑等人[3]把国内不同流度油藏的5个井网与采收率的曲线统计相关式合为一个方程式:

式中, ER为经济采收率;ka为有效渗透率;u0为地下原油粘度;f为井网密度。当此式中的井网密度f达到经济合理井网密度时, ER即为经济采收率。冉启佑等人的研究在总结了中国水驱油藏开发实际资料的基础上, 定量描述了井网对采收率的影响, 定量表示了经济采收率。

2 胜利油区采收率预测模型最新研究

2.1 样本数据的统计描述

2.1.1 样本数据的来源说明

选取的数据均来自胜利油区2000～2005年的最新数据, 共有42组数据, 该数据由6个不同的油区数据组成。经检验该组数据的线型拟合度为0.881, 比较符合回归要求。

2.1.2 样本数据的分布情况

数据的分布主要通过散点图来描述, 散点图是用点的密集程度和趋势表示两种现象相关关系统计图, 具有直观简便的优点, 通过散点图不但可以从点的位置判断测量值的大小、高低、变动趋势或变化范围, 还可以通过观察图形剔除异常数据, 从而提高用计算法估算相关程度的准确性。

2.2 井网与采收率分组样本数据线性回归分析

2.2.1 样本的统计检验

统计检验是利用统计学中抽样理论来检验样本回归方程的可靠性, 具体分为拟合度检验、相关系数检验、参数显著性检验即t检验和回归方程显著性检验即F检验, 是对所有现象进行回归分析时都必须通过的检验。

2.2.2 拟合优度检验

回归方程的拟合优度检验时检验样本数据点聚集在回归线周围的密集程度, 从而评价回归方程对样本的代表程度。拟合优度R2的取值范围为:0≤R2≤1, 即回归方程的R2值越接近1越好, 模型拟和表如表1所示。

数据回归的结果表明此次回归的拟合优度R2达到了0.881, R达到了0.939。从这些指标来看, 回归方程的拟合度很好, 也就是说回归方程中Y的变动中有88.1%可以由自变量X解释。

2.2.3 回归方程显著性检验

线性回归方程能较好的反映被解释变量和解释变量之间的统计关系的前提是被解释变量和解释变量之间确实存在显著的线性关系。回归方程的显著性检验正是要检验被解释变量和解释变量之间的线性关系是否明显, 用线性模型描述数据之前的关系是否恰当。

表2中查得第一自由度为1, 第二自由度为40的F值, 即Fa=0.05 (1, 40) =4.08, F检验值为297.483。即Fa=0.05。从表2中可以看出, 回归方程的显著性水平为0, 小于5%。所以通过F检验和显著性水平两个方面的检验可以得出回归方程是显著的, 用线性模型描述数据的关系是恰当的。

2.2.4 回归系数显著性检验

回归系数的显著性检验主要目的是研究回归方程中每个解释变量与被解释变量之间是否存在显著线性关系, 也就是研究解释变量能否有效的解释被解释变量的线性变化, 能否留在线性回归方程中。

从表3中可以看到t=17.248, 大于2。因此, 回归系数可以通过t检验, 回归系数是显著的, 回归系数的显著性水平为0, 小于5%。所以, 通过t检验和显著性水平两个方面的检验可以得出回归方程是显著的, 用线性模型描述数据的关系是恰当的。

2.3 回归模型

回归模型:Y=a+bx, 式中, Y=LN (ER) , a=LN (ED) ;X=1/f, 从表3中可以得到a=-0.748, b=-4.43。根据回归方程推出LN (ED) =-0.748, ED=0.4733, 井网指数b=4.43。把所得的值代入下式:

得到采收率模型回归式:

式中, ED表示驱油效率;f为井网密度。

预测模型要求回归模型必须要尽可能的代表样本数据, 这样模型才能更好的体现出当前数据的规律性, 也就是要求回归方程的拟合度要好。从上述的检验结果来看, 本模型的拟合优度良好, 适宜做预测模型, 以下对胜利油区的采收率模型进行有效性分析。

3 新模型与原模型预测准确性对比分析

胜利油区根据自身实际统计筛选出了主要采收率经验公式有三种[4,5]。第一是胜利回归法, 是根据胜利油区79个开发单元实际资料得出的公式, 即:ER=0.09129+0.08892 lg k/μ+0.18966φ+0.00281f。式中, k为有效渗透率;μ为地下原油粘度;φ为有效孔隙度。用该公式法计算的采收率与水驱法标定的采收率对比, 吻合程度好。胜利油区18个油田和104个开发单元的资料进行验证, 公式吻合性好。该公式的优点是参数易取, 计算方便, 符合程度高, 适用于新增探明储量和一次井网采收率的确定。第二是井网密度法, 公式为式中, ka为有效渗透率;μ0为地下原油粘度。该公式是根据胜利油区37个单元实际资料统计出来的, 在胜利油区应用较广, 符合度较高。第三是中石化公司研究院根据中石化的各油区的特征和资料回归得出的经验公式:ER=0.05842+0.08461 lgk/μ+0.3464φ+0.003871f, 简称总公司回归式, 式中, k为有效渗透率;μ为地下原油粘度;φ为有效孔隙度。

胜利回归式和总公司回归式是根据规模较大, 品味较高, 井网密度较大, 开发已处于后期的油区和区块回归得出的。随着新增探明储量规模和品味的下降, 这两个公式的适用性降低, 用近几年新增探明储量的区块检验, 计算结果精度下降, 其预测采收率比实际采收率要高一些。井网密度法是针对老区开发中的后期加密井网提高采收率研究得出的, 对预测中后期加密井网的采收率适用性较好, 但对一次井网和新增探明储量标定采收率适用性较差, 此公式的预测值一部分比实际采收率高一些, 一部分比实际采收率低一些, 比较符合实际采收率的预测值比较少, 总体来看, 预测效果基本不能反映实际情况。

从胜利回归式和总公司回归式的预测效果分析可以看出探明储量规模和品味的下降采收率预测误差较大, 计算精度下降, 井网密度法预测公式的预测效果误差也较大, 胜利油区的现状已经不适用以上三组公式。本文回归模型的预测值与实际值进行了比较, 并且做出了预测效果点状图。预测采收率数值与实际采收率数值基本集中在一条45°度直线上, 这个图形直观的说明了本文的回归模型具有良好的预测效果。

4 最新采收率预测模型的有效性分析

4.1 模型中数据的代入与对比

我们选择样本对采收率模型进行有效性分析时, 共选择了6个样本, 因为对采收率模型进行回归时的总样本是由6个油区的样本组成, 因此我们就分别在各样本中选择了一个队的模型有效性进行分析, 如表4所示。

4.2 关于模型的有效性分析

由表4可看出, 只要给定一组数据带入回归模型, 即可计算出预测的采收率值, 模型计算出来的预测值都在90%以上, 平均误差为4.085%。这说明模型预测的结果是有价值的, 同时也说明模型的预测值存在一定的误差, 从检验结果来看S14、D28区块并不适用回归方程, 但是从表中知道模型的误差大多在5%以内, 因此采收率回归模型总体来说还是有效的。

5 结论

通过回归法确定了新的胜利油区采收率模型:对比分析了本文采收率模型与胜利回归式的不同, 着重对本文回归式进行了有效性分析, 结果表明, 本文的回归模型预测精度较高。

参考文献

[1]肖迅.勘探阶段原油采收率研究[J].断块油气田, 2007, (3) .

[2]刘斌, 郭秀文.油田经济采收率及其计算方法探讨[J].中国海上油气, 2001, (3) .

[3]冉启佑.新区经济可采储量计算方法[J].石油勘探与开发, 2004, (10) .

[4]尚明忠.胜利油区新增探明储量标定采收率的新方法[J].油气地质与采收率, 2004, (2) .

胜利油区断块油藏高采收率单元分析篇4

1 断块油藏采收率评价

油藏复杂性决定了采收率具有较大的差异, 采收率大于40%的单元储量占到了26.7, 采收率20%-40%的单元储量占到了52.7, 采收率小于20%的单元储量占到了20.6% (见表1-1) 。

从不同油藏类型采收率来看, 随断块复杂程度增加平均采收率呈下降趋势, 边底水断块采收率最高, 达到了36.4%, 简单断块采收率次之, 为33.8%, 复杂和极复杂m断2块采收率最低, 分别8为29.4%和26%。1

四种类型断块油藏采收率统计结果来看, 采收率低限基本差别不大, 高限与油藏类型相关, 低采收率单元界限在15%-20%之间主要由于构造复杂和流3-6体性质较差;高采收率单元界限与油藏类型相关, 边底水断块油藏由于构造较为简单、天然能量充足, 整体采收率较高, 高采收率单元界限为65%, 简单断块由于构造简单, 面积较大能够形成较为完整的注采井网, 高采收率单元界限为50%, 复杂和极复杂断块油藏由于构造复杂, 注采井网难以完善, 高采收率单元界限较低分别为40%和35%。

2 高采收率单元分析

2.1 良好的油藏条件是基础

这类油藏构造简单、面积较大、具有良好的渗滤条件和流体性质, 油藏产能高, 开发效果好, 采收率高 (表2-1) 。

2.2 根据不同油藏条件进行适宜、适时的开发调整是核心

2.2.1 边底水断块油藏

(1) 初期充分利用天然能量, 保持高的采油速度

营8沙一高部位油井放大生产压差, 高强度开发, 采油速度平均达到3.54%, 最高5.36%, 高速开采前后含水上升率都是2.4%, 并没有恶化;营87沙一投产不到5年, 采出程度44.5%, 含水73.8%, 年平均采油速度9.4%, 最高达到15%, 平均含水上升率仅为1.66%, 比营8沙一低0.48%。

(2) 中期适时注水保持高能量, 水平井整体调整好, 适当调整产液结构

边底水油藏特点决定了适宜进行水平井调整, 例如永12断块, 在中期适时转注腰部油井, 油水边界内移, 实为边外注水补充能量。

从2001开始水平井整体调整, 到目前共投产23口水平井, 采收率由60.5%提高到75.4%, 提高了14.9%, 取得了显著的效果。

(3) 后期精细刻画断棱, 沿断层线布井开发效果好

如营87断块, 由于地质研究时期早, 当时断块内井数少、研究资料相对缺乏, 构造的刻画精度不高, 后期在精准定向斜井资料和叠前偏移三维地震资料, 通过井震联作, 精细刻画断棱以后, 断层偏移50-70m, 为新井部署提供了有利位置。6口新井初期平均单井日油16.5吨, 含水67.4%, 目前平均单井日油12.9吨, 累产油6.7万吨。

2.2.2 简单断块油藏

(1) 多薄层简单断块逐级细分, 不断减缓层间干扰

多油层简单断块油藏的特点决定了开发上采取逐级细分, 不断减缓层间干扰做法, 随着地质认识与开发阶段深入, 不断优化层系组合思路, 在初期大段合采以后, 采用逐步细分层系的做法, 在后期没有继续细分的物质基础以后, 采用物性相近组合的层系重组进一步减缓层间干扰, “十一五”以来细分、重组调整了河4、辛109、河50等15个断块开发单元, 覆盖储量14880万吨, 增加可采储量523万吨, 提高采收率3.5%。

(2) 停产多年厚层简单断块, 油水重新运移, 单层新化开发

厚度较大的简单断块油藏由于储量大, 开发时间长, 一般油井高含水停产多年, 油水重新运移以后, 目前剩余油富集沿断层线高部位, 条带较窄50-100米, 在剩余油认识和刻画断棱基础上, 利用近断层、绕锥水平井等复杂结构井高效动用这部分剩余油富集区, 实现单层新化开发, 如永3-1断块, 近断层水平井永3平7井靶点距断层平均距离在10米左右, 钻遇纯油层厚度135米, 初期日油24.3吨, 不含水, 目前累油8994吨。

2.2.3 复杂、极复杂断块

逐步深化地质认识, 分块治之

复杂、极复杂断块油藏具有断裂系统复杂, 断块面积小, 多的特点, 在精细油藏描述基础上, 逐小层、自然断块分析开发矛盾, 根据不同小断块的地质和开发难点, 分块治之, 一块一法, 对于高点未控制断块, 利用“聪明井”, 提高井网储量控制程度;对于动用程度差的“废弃”断块重建注采井网;对于井网不完善断块更新油水井, 提高注采对应率。如临13断块区完善以后, 水驱动用程度由64.5%提高到82.6%, 采收率由28%提高到32%。

3 结论

研究结果表明:

(1) 断块油藏的复杂性决定各单元采收率差异大, 采收率低限在20%左右, 采收率高限在35-65%与不同油藏类型有关;

(2) 良好的油藏渗滤条件和流体性质是断块油藏高采收率单元的基础;

胜利油区篇5

时间推移测井是一种随时间推移对地层进行多次重复测井的方法[1],利用时间推移测井可以评价出地层含油性的变化,计算含油饱和度、渗透率、储层性能、可动油量等参数,提高储量计算的准确性和解释精度。

1979年,谭廷栋[1]明确了电阻率时间推移测井的定义;1992年,西南石油学院在塔里木油田完成泥浆侵入地层机理和导电特性的实验和理论研究;1993年,顿新忠[2]应用电阻率时间推移测井对砂泥岩和碳酸盐剖面的油气水层划分进行了探讨; 1993年C.Y.Yao and S.A.Holditch[3,4,5,6]提出了利用时间推移测井资料确定油藏渗透率的方法;1994年,张建华[7,8]、欧阳健[7,8] 、胡启[8]等针对泥浆侵入地层感应测井数值模拟方法进行了研究;1998年,汪中浩[9]提出了利用生产测井时间推移测井资料确定油水相对渗透率曲线的方法;2002年,付金华、石玉江[10]等研究了利用套管井补偿中子时间推移测井识别气层及侵入。

目前在胜利油区实施时间推移测井的主要方法是电阻率测井、补偿中子测井、井径测井等,在实际应用过程中,针对流体性质识别、储层参数计算及石油工程应用等方面取得显著成果。

1时间推移测井基本原理

时间推移测井其本质是利用在同一口井中,相同井段的岩性、孔隙度、孔隙结构等因素不变的情况下,随着时间的推移,地层中的流体变化对测井响应的不同来进行对比解释,从而划分油气层,了解井下油气水动态情况的测井方法。因此,弄清侵入深度与各种测井方法的探测深度匹配关系是进行时间推移测井测井解释的重要前提。图1所示为目前各种常用仪器与探测范围的匹配关系。

针对时间推移测井实施井段,在侵入带与原状地层由阿尔奇公式分别可得[11]:

$\begin{array}{l} R_{X Ο} = \frac{F R_{m f}}{S_{X Ο}^{2}} (1) \\ R_{t} = \frac{F R_{W}}{S_{W}^{2}} (2) \end{array}$

其中:Rmf—泥浆滤液的电阻率;

Sxo—含水饱和度;

Rw—地层水电阻率;

Sw—原始含水饱和度;

F—地层因素。

式(1)、式(2)相除得:

$\frac{R_{X Ο}}{R_{t}} = \frac{R_{m f}}{R_{W}} (\frac{S_{W}}{S_{X Ο}})^{2} (3)$

对于中等密度的烃有:

$\begin{array}{l} S_{x o} = S_{w}^{1 / 5} (4) \\ \frac{R_{X Ο}}{R_{t}} = \frac{R_{m f} S_{w}^{8 / 5}}{R_{W}} (5) \end{array}$

由式(5)可知,储层侵特征不但与Rmf/Rw值有关,而且与储层含流体性质(Sw)有关。

2流体性质识别

2.1气层识别

GBG1井与B930井位于济阳坳陷沾化凹陷孤北低潜山带,钻探目的主探石炭-二迭系含气情况。这两口井均为低孔、特低渗透致密砂岩气层,在高、中孔渗储层有效的天然气测井检测技术受到削弱,岩性和物性变化对测井特征的影响远大于天然气的影响。测井资料评价气层的局限性主要来自三个方面:

①储层物性差,孔隙结构复杂,属于低孔、特低及超低渗透储层。孔隙度一般2%～12%,峰值6%～8%;渗透率一般为0.01×10-3 μm2～2×10-3 μm2,平均0.46×10-3 μm2。

②储层内部存在明显的非均质性,层内岩相频繁更迭,天然气识别难度大。

③天然气的可压缩性大,更易受泥浆侵入影响,使测井信息反映天然气的特性受到限制。

因此,可以利用时间推移测井技术,分析不同时间采集的测井信息的变化,来判断深层天然气。

如图2所示,GBG1井气层段4 120 m～4 140 m岩性为石英砂岩,物性好,实测孔隙度7%～10.6%,渗透率0.22×10-3 μm2～3.67×10-3 μm2。泥浆侵入深,受钻井液侵入的影响大。该井钻开气层两次测井测量的深侧向电阻率数值具有差异,两者之间的差异最大为150 Ω·m。经试油,压裂后获得日产11.6×104 m3的工业气流,证实了时间推移测井评价气层方法的可靠性,提高了勘探效果。

如图3,B930井3 660 m～3 690 m原解释未考虑电阻率时间推移测井在气层的响应特征,解释气层。经试油,出口见天然气,可连续燃烧,压裂后累计出口水763 m3,井温找水证实本层出水。综合解释为水层(含气)。现考虑天然气对电阻率时间推移测井的影响,认为两次测井的深侧向电阻率数值无明显差别,是由于储层含气性差,导致泥浆侵入不明显。

2.2油层识别

B682井两次测井相差11 d,同一只仪器进行测井(仪器均为SL—6000型仪器)。钻井液密度中间对比为1.51 g/cm3,完井为1.75 g/cm3;18 ℃时钻井液电阻率中间对比测井时为0.52 Ω·m,完井测井时为0.29 Ω·m。

如图4所示,3 041.00 m～3 056.00 m井段,两次电阻率测井,电阻率值均较高,是低阻侵入特征,测井综合解释为油层。对比两次电阻率测井,深感应电阻率完井较中间对比测井降低10 Ω·m～40 Ω·m,中感应电阻率完井较中间对比测井降低10 Ω·m。该井在2007年8月12日进行中间对比测井,发现3 041.00 m～3 056.00 m,15 m厚的高阻油层;在2007年8月15日进行中途测试,测试结果:测试层地层压力44.41 MPa,表皮系数0.228,储层存在轻微污染,测试一开期间自喷,折算日产油190 t,日产天然气5 966 m3。随后,钻井液中加入重晶石粉,增加钻井液密度至1.75 g/cm3,继续钻进,造成该层泥浆侵入加深,超过了高分辨率深感应的探测范围。储层受泥浆侵入的影响,深中感应均降低,但受油气的影响,电阻率值依然较高。

2.3水层识别

针对水层而言,当淡水泥浆侵入时,地层水与低矿化度泥浆滤液相混合,在压力差和离子扩散双重作用下,发生扩散与置换,导致地层电阻率升高,会出现后一次电阻率测井高于前一次测井,形成增阻侵入,含水饱和度不变。

L28井两次测井相差19 d,钻井液密度均为1.76 g/cm3,中间对比仪器为CLS—3700K型仪器, 18 ℃时钻井液电阻率为0.41 Ω·m,完井仪器为ECLIPS—5700型仪器,18 ℃时钻井液电阻率为0.71 Ω·m。该井两次测井自然电位曲线均为负异常,属于淡水泥浆侵入。如图5所示,2 610 m～2 660 m两次测井深侧向电阻率由于探测深,但该井水层侵入不深,还未超过深侧向电阻率的探测范围。因此,深侧向电阻率值变化不大。浅侧向电阻率探测范围小,探测深度恰好位于侵入带内,地层水与低矿化度泥浆滤液相混合,导致浅侧向电阻率升高,形成增阻侵入。

当盐水泥浆侵入时,高矿化度泥浆滤液与地层水混合,导致地层电阻率降低,会出现后一次电阻率测井小于前一次测井,形成减阻侵入,含水饱和度

不变。由于两次测井距离储层钻开时间较长或两次测井时间相隔较短,电阻率也会出现无侵特征。

BG402井两次测井相差60 d,同一只仪器进行测井,仪器均为ECLIPS—5700型仪器,钻井液密度均为1.47 g/cm3,18 ℃时钻井液电阻率中间对比为0.47 Ω·m,完井为0.25 Ω·m。该井两次测井自然电位在水层有微小正异常,因此为盐水泥浆侵入。如图6所示,4 362 m～4 370 m完井测井较之中间对比电阻率略有降低。深侧向电阻率降低幅度大于浅侧向电阻率,这是由于盐水泥浆侵入,高矿化度泥浆滤液与地层水混合,导致地层电阻率降低,形成减阻侵入。而且该井在2005年4月30日钻至井深4 381.0 m,随后,在2005年5月10日进行中间对比测井,相差至少10 d,该层岩性为硬砂岩及含砾砂岩,孔隙度12%,渗透率5.0×10-3μm2,储层非均质性严重。由于没有及时进行测井,导致在进行中间对比测井时,泥浆已经侵入储层较深,超出浅侧向探测的范围。因此,完井测井与中间对比测井浅侧向电阻率值相差不大。随着泥浆的侵入,经过了60 d,泥浆侵入更深,到达了深侧向电阻率的探测范围,因此,导致深侧向电阻率略有降低,形成减阻侵入或无侵特征。

3含油饱和度计算

含油饱和度是测井储层定量评价的重要参数之一,根据式(5)利用时间推移测井测井解释可定量计算目的层含油气饱和度(Sog)。

假设已知目的层Rmf和Rw值(Rmf可用泥浆电阻率测量值换算,Rw值可用水样分析换算或测量),Rxo和Rt由测井值近似。

Rxo和Rt的近似值分两种情况:

①假设第一次测井比较及时,泥浆滤液侵入深度较浅,深探测电阻率(RD1)代表Rt;第二次测井时泥浆滤液侵入深度与深探测电阻率探测深度相当,深探测电阻率测值(RD2)可做Rxo的近似,第二次测井泥浆滤液电阻率为Rmf1。根据式(5)有:

$\frac{R_{D 2}}{R_{D 1}} ≅ \frac{R_{X Ο}}{R_{t}} = \frac{R_{m f} S_{w}^{8 / 5}}{R_{w}} 。$

即

${\begin{cases} S_{w} = (\frac{R_{D 2} R_{w}}{R_{D 1} R_{m f}})^{\frac{5}{8}} \\ S_{o g} = 1 - S_{w} \end{cases} (6)$

②假设已知第i次测井深、浅探测深度电阻率分别为RD(i)和RS(i),其数值分别不同程度接近Rt和Rxo(i=1,2,3,…,n),则根据式(5)有:

则式 (6)和式(8)可作为电阻率时间推移测井定量解释含油气饱和度(Sog)计算公式。

表1为利用式(6)与式(8)定量解释结果,从定量解释含油饱和度和定性解释结果与试油资料对照看,结论是一致的,且计算精度相比常规测井解释更高。

4石油工程应用

4.1压裂效果检测

GL1井目的层是碳酸盐岩地层,岩性为灰岩、白云岩。测井曲线在裂缝和孔洞较发育的层段显示为孔隙度低,视地层电阻率相对围岩较低;其围岩一般为致密碳酸盐岩,自然伽马数值低,视电阻率数值高,且呈深、浅侧向电阻率基本重合的特征。

压裂施工是在裸眼井里进行,从而具备了双侧向推移测井的基本条件。即在压裂前后各测一次,将两次测井结果进行对比。如果曲线形态相同,说明压裂前、后变化不大,压裂效果不好;如果压裂后,深、浅侧向差异大,说明裂缝孔隙发育,压裂效果好。

2005年11月13日压裂试油成功,11月27日,完成双侧向推移测井。在酸化压裂1～9号层中可以看出,压裂前深、浅侧向差异变小,视电祖率值较高达1 000 Ω·m～3 000 Ω·m;压裂后深、浅侧向值低至100 Ω·m～1 000 Ω·m。井径变化不大,双侧向曲线正差异明显变大,说明酸化压裂有效地改善了井壁附近裂缝的垂向连通性(图7)。2005年11月对1～9号层实施酸压成功,折算日产气量为11 500 m3,结论为低产气层。

4.2井眼状况检查

SK1井位于东营凹陷中央隆起带现河庄构造,目标层位孔店组,完钻层位孔二段。该区在沙河街组沙四段和孔店组钻遇了多套盐膏岩。

2006年1月14日,SK1井钻至4 155 m,实施中间测井。由于钻遇多套盐膏岩层,井径极不规则,造成多次测井遇阻、遇卡。为了准确掌握井径变化情况,自1月14日至1月28日先后5次在同一井段测量了双井径曲线。

2 922 m～3 050 m钻遇的岩性为盐膏岩和含膏泥岩,遇水容易形变甚至坍塌。从图8中5次井径测井曲线的变化可以发现:2 922 m～3 020 m井段井径变化较大。3 020 m以下井段井径变化较小。2 922 m～2 990 m井段各次测井曲线形态各异,但井眼的总体变化趋势是有最初的圆形逐渐扭曲为椭圆形。2 990 m～3 020 m井段前4次测井显示,井径大小基本一致,但第5次测井曲线明显发生了变化。由于泥浆长时间浸泡,原来较为稳定的膏质泥岩发生了变形,导致该井段出现明显缩径。

通过同一井段双井径曲线的多次重复测量,我们可以在盐岩、膏岩和蒙脱石含量高的泥岩段,掌握井眼的几何形状和变化趋势,为钻井液性能检验、测井施工设计、完井方案编制提供参考数据。

5结论

(1)在胜利油区勘探开发过程中,时间推移测井技术在储层流体性质识别、含油饱和度计算、压裂效果监测及井眼状况检查等方面取得良好的应用效果。

(2)时间推移测井技术在胜利油区的应用成果是在勘探开发的实践中总结出来的,对今后勘探和开发中的疑难问题提供有意义的指导和借鉴。但时间推移测井技术影响因素复杂,在实际应用中不能生搬硬套,应综合考虑岩性、井况和泥浆变化等情况。

摘要：随着胜利油区油气勘探目标日益复杂,以及勘探开发程度的不断提高,为了加快勘探开发步伐,开展了时间推移测井等一批新技术、新方法的推广应用工作,建立和完善了时间推移测井技术理论和评价方法。以大量的典型实例,阐述了时间推移测井技术在储层流体性质识别、含油饱和度计算、压裂效果监测及井眼状况检查等方面应用的成效。上述应用成果是在勘探开发的实践中总结出来的,对今后勘探和开发中的疑难问题提供有意义的指导和借鉴。但由于时间推移测井影响因素复杂,在实际应用中不能生搬硬套,应综合考虑岩性、井况和钻井液变化等情况。

关键词：时间推移测井,流体性质识别,含油饱和度,工程应用

参考文献

[1]谭廷栋.电阻率时间推移测井.测井技术,1979;6(1):17—23

[2]顿新忠.电阻率时间推移测井在塔里木石油勘探开发中的应用.国外测井技术,1993;8(5):38—50

[3] Chin.Wilson,et al.Formation evaluation using repeated MWD log-ging measurements.SPWLA 27th,1986

[4] Yao C Y,Holditch S A.Reservoir permeability estimation from time-lapse log data.SPE 25513,1993

[5] Tobola D P,Holditch S A.Determination of reservoir permeabilityfrom repeated induction logging.SPE Formation Evaluation,March1991:20

[6] Holditch S A.GRID Spring,1998;

[7]张建华,欧阳健.泥浆侵入储层电阻率测井动态反演多解性研究.测井技术,2000;24(2):102—107

[8]张建华,胡启,刘振华.钻井泥浆滤液侵入储集层的理论计算模型.石油学报,1993;15(4):73—78

[9]汪中浩.一种确定油水相对渗透率曲线的新方法.江汉石油学院学报,1998;20(1):37—39

[10]付金华,石玉江,孙小平.利用套管井补偿中子时间推移测井识别气层及侵入.物探与化探,2002;26(3):203—206