超大基坑监测报告(精选6篇)
篇1:超大基坑监测报告
XXX市 XXXX 基 坑 工 程
监测报告
XXXXXX(单位)
2012年X月
XXX市XXXXX基坑工程
监测报告
工程名称:XXX
市XXXXX基坑工程
监测内容:基坑支护结构及周边建(构)建筑物安全
工程地点:XXXXX
监测日期:2010年X月X日~2012年X月X日
XXXXXXXXXXXXX 2012年X月
委托单位:
建设单位:
勘察单位:
设计单位:
施工单位:
监理单位:
监测单位:
项目负责人:
试验人员:
报告编写:
审
核:
审
定:
报告总页数:x页
目 录
一、工程概况......................................................................................1
二、监测依据......................................................................................1
三、监测内容......................................................................................1
四、监测点布置和监测方法..............................................................2
五、监测工序和测点保护..................................................................4
六、报警值..........................................................................................5
七、监测时长和频率..........................................................................5
八、监测成果及分析..........................................................................6
九、附表、附图....................................................................................11
一、工程概况
XX市XXXX工程位于XXX市旧城区核心商业区内,南西面邻XX商场,东面邻XX市百货大楼,东南面为XX街,北西面为XX路。广场长约162 m,宽约35 m,占地面积约4943.96㎡,建筑占地面积约3052.0㎡,总建筑面积约40260.0㎡,拟建建筑物主楼高9~10层,骑楼1~4层,底层架空,地面以下三层,地下室底板标高约63.4 m,靠近XXX路一侧深约10 m,靠近XX街一侧深约14.5 m(场地现状呈西北低南东高的缓坡状);上部结构采用框架结构,设计室内±0.00标高为78.00 m。基础采用钻孔灌注桩基础,桩端进入砂质泥岩层不少于2.0m。基坑支护结构采用钢筋混凝土地下连续墙,深约20m,完成基坑支护作用后作为地下室外墙,建筑设计使用年限:50年,基坑工程安全等级为一级。基坑开挖及地下室施工采取分三幅进行,第一幅于2011年X月X日完成地下室主体结构施工,第二幅于2011年X月X日完成地下室主体结构施工,第三幅于2012年X月X日完成地下室主体结构施工。
二、监测依据
(1)《建筑基坑工程监测技术规范》(GB 50497-2009);(2)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002);(3)《建筑变形测量规范》(JGJ 8-2007);(4)《工程测量规范》(GB 50026-2007);(5)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99);(6)《混凝土结构试验方法标准》(GB 50152-92);(7)委托方提供的相关设计图纸。
三、监测内容 根据《建筑基坑工程监测技术规范》(GB 50497-2009)的要求及xxx工程的实际情况,具体监测内容如下:
(1)地下连续墙墙顶沉降监测;
(2)地下连续墙深层水平位移(测斜)监测;
(3)地下连续墙纵筋应力监测;
(4)水平支撑内力监测;
(5)基坑外地下水位监测;
(6)周边建(构)筑物变形监测。
四、监测点布置和监测方法 1.周边建筑物沉降
(1)测点布置 按规范规定,从基坑边缘以外1~3倍开挖深度范围内需要保护的建(构)筑物、地下管线等均应作为监控对象。本工程需要保护的建筑有:xxx百货大楼、xx大厦、xxx行、xxxx商场、xxxx商厦。现有有效测点34个,具体测点布置见附图1所示。
(2)监测方法 在周边建筑物的测点部位将L型测钉打入或埋入待测结构内,测点头部磨成凸球型,测钉与待测结构结合要可靠,不允许松动,并用(红色)油漆标明点号和保护标记,随时检查,保证测点在施工期间绝对不遭到破坏。用水准仪观测设在建筑物上的测点的高程变化情况。2.地下连续墙墙顶沉降监测
(1)测点布置 围护墙顶部沉降监测点埋设于连续墙圈梁上,连续墙墙顶中部、阳角处布置监测点。本工程现有有效测点11个,具体埋设位置见附图2。
(2)监测方法 在连续墙墙顶监测点部位将膨胀钉埋入圈梁内,测点头部磨成凸球型,测钉与待测结构结合要可靠,不允许松动,并用(红色)油漆标明点号和保护标记,随时检查,保证测点在施工期间绝对不遭到破坏。用水准仪观测设在墙顶各监测测点的高程变化情况。3.地下连续墙深层水平位移(测斜)监测
(1)测点布置
测点布置在沿基坑地下连续墙围护体上的重要位置,共布设10个测点,每个测点深度约为20m。其中Q1-44槽段埋设的测斜管在连续墙施工过程中遭到损坏,Q3-49槽段埋设的测斜管在基坑土方开挖过程中遭到损坏,不能用于监测。具体测点布置见附图2。
(2)监测方法
本项监测是深入到围护体内部,用测斜仪自下而上测量预先埋设在围护体内的测斜管的变形情况,以了解基坑开挖施工过程中,围护体因相应位置土体的挖除对其整体水平位移的影响程度,分析围护体在各深度上的稳定情况。
测斜管为外径70mm、内径66mm内壁有十字滑槽的PVC管,管长与相应桩等深,固定在钢筋笼上随之一起埋入地下。安装测斜管时,其一对槽口必须与基坑边线垂直,上下管口用盖子密封,安装完成后立即灌注清水,防止泥浆渗入管内。测斜管管口设可靠的保护装置。4.地下连续墙纵筋应力监测
(1)测点布置 按设计要求共监测10个断面,每个断面在不同深度的位置分别布设4个应力计,共埋设40个钢筋应力计。现有有效测点共计19个测点。具体测点布置见附图2。
(2)监测方法 将钢筋应力计与连续墙的纵向主钢筋焊接(或对焊,螺栓连接)在一起,然后将应力计的导线逐段用软绳绑扎固定在主筋上,在墙顶用钢管保护,引出地面,接入接线盒内保护,采用频率计对连续墙纵筋的应力变化情况进行监测。
5.地下连续墙外地下水位监测
(1)测点布置 根据本工程的实际情况,结合相似工程的相关经验,基坑外地下水位监测点沿基坑周边、监测点间距约为20~50 m,布置在地下连续墙的外侧约2 m处,水位监测管的埋置深度(管底标高)在控制地下水位之下3~5m。
由于6#水位孔在基坑施工过程中被埋,无法观测,现有效测点为5个。具体测点布置见附图2。(2)监测方法 地下水位采用电测水位仪进行观测,基坑开挖降水之前,所有降水井、观测井应在同一时间联测静止水位。在基坑降水前测得各水位孔孔口标高及各孔水位深度,孔口标高减水位深度即得水位标高,初始水位为连续二次测试的平均值,每次测得水位标高与初始水位标高的差即为水位累计变化量。
6.水平支撑内力监测(1)测点布置 按规范规定,基坑开挖期间对水平支撑进行内力监测,监测点宜设置在支撑内力较大或在整个支撑系统中起控制作用的杆件上;钢支撑的监测截面宜选择在两支点间1/3部位或支撑的端头,混凝土支撑的监测截面宜选择在两支点间1/3部位,并避开节点位置,各层支撑的监测点位置在竖向上宜保持一致。按规范要求,本工程每层选取18道钢支撑、2道钢筋混凝土支撑进行监测,共2层(其中一道受监测下层支撑未安装),每道钢支撑取3个测试截面,每道混凝土支撑取1个测试截面,共计xx个监测截面。支撑内力监测点布置见附图3。(2)监测方法 对于钢筋混凝土支撑,宜采用钢筋应力计(钢筋计)进行量测,将钢筋应力计与钢筋混凝土支撑的受力主筋焊接(或对焊,螺栓连接)在一起,然后将应力计的导线引至方便测量的地方,接入接线盒内保护,采用频率计对应力计变化情况进行监测;对于钢结构支撑,采用应变计进行量测,将应变计焊接于钢支撑表面,然后将应变计的导线引至方便测量的地方,接入接线盒内保护,采用频率计对应变计变化情况进行监测。
五、监测工序和测点保护 1.监测工序 各监测内容所需的监测仪器、监测点的安装、埋设以及测读的时间应随基坑工程施工工序而展开:(1)根据各道工序施工需要,先期布设建筑物沉降点。(2)地下连续墙围护结构施工时,同步安装围护墙体内测斜管。(3)围护墙顶的圈梁浇筑时,同步埋设墙顶位移测点,做好测斜管口的保护工作。(4)基坑开挖之前,应建立测量控制网,将所有已埋设测点测读三次初始值。2.测点保护 测点安装、埋设好后应作好醒目标记,设置保护设施,施工单位应平时加强测点保护工作,尽量避免人为沉降和偏移,确保测点成活率及其正常使用,以及监测数据的准确性、连续性。为保证工程质量,测量工作中使用的基准点、监测点用醒目标志标识的
同时,需要用钢管对接出地面部分的线缆进行保护,若发现已遭破坏,应立即对可以复原的测点进行重新连接或埋设。8 表9 连续墙纵筋应力最大变化值
槽段号 深度(m)应力计 编号 变化最大值(Mpa)槽段号 深度(m)应力计 编号 变化最大值(Mpa)Q1-1-7.50 402964 7.3 Q1-30-7.50 413061-12.9-12.00 418627 无读数-12.00 418625-5.3-15.00 418040 无读数-15.00 418026 无读数
-18.50 414592 无读数-18.50 418035 49.0 Q1-4-7.50 416143 15.9 Q1-39-7.50 418621-13.6-12.00 418064-11.8-12.00 418046 无读数-15.00 418028-38.0-15.00 418031 16.0-18.50 418042 21.5-18.50 418024 无读数 Q1-9-7.50 418061 10.4 Q1-44-7.50 418051 20.1-12.00 416616 6.0-12.00 418062-22.2-15.00 418025-10.4-15.00 418029 25.4-18.50 418034 无读数-18.50 413075 56.4 Q2-20-7.50 418629-12.4 Q3-49-7.50 416130-6.2-12.00 418622-14.3-12.00 418047 无读数-15.00 418037-17.2-15.00 414581-13.9-18.50 413073-42.3-18.50 413062 8.9 Q2-23-7.50 418623 无读数 Q3-52-7.50 418045 无读数-12.00 418058-37.0-12.00 418056-5.9-15.00 418027 无读数-15.00 418039-6.5-18.50 418032-16.6-18.50 418053-15.6(5)地下连续墙外地下水位监测 自2011年x月x日进行第一次观测,至2012年x月x日进行最后一次观测,在此期间共进行x次地下连续墙外地下水位监测,各监测点水位变化曲线见附图12。地下连续墙外地下水位最大累计变化值最终变化量如下表10所示: 表10 地下连续墙外地下水位累计变化值及最终变化量(单位:mm)水位孔号 1# 2# 3# 4# 5# 累计变化最大值 2323.33-364.33-574.67-533.33-512.67 最终变化值 1753.33 123.67 112.33 353.67 353.33(6)支撑内力监测 自2011年x月x日进行第一次观测,至2011年x月x日进行最后一次观测,在此期间对上层钢筋混凝土支撑共进行x次监测; 自2011年x月x日进行第一次观测,至2011年x月x日进行最后一次观测,在此期间对下层钢筋混凝土支撑共进行x次监测;自2011年x月x日进行第一次观测,至2011年x月x日进行最后一次观测,在此期间对选定的钢支撑共进行x~x次不等监测。支撑内力汇总见附表
8、附表9,支撑内力变化曲线见 9 附图13。支撑内力最大值如下表11、12所示: 表11 钢筋混凝土支撑内力最大值
截面位置 TZC1 TZC2 TZC3 TZC4 轴力最大值(kN)-623.36-688.12-423.15-352.45 弯矩最大值(kN.m)-94.91-63.11 34.58 33.82 表12 钢支撑内力最大值
截面位置 GZC1 GZC2 GZC3 GZC4 GZC5 GZC6 GZC7 轴力最大值(kN)-379.90-995.09-1843.46-443.82-260.78-646.91-979.27 截面位置 GZC8 GZC9 GZC10 GZC11 GZC12 GZC13 GZC14 轴力最大值(kN)-1050.28-785.05-741.77-274.98-782.84-1133.10-1008.08 截面位置 GZC15 GZC16 GZC17 GZC18 GZC19 GZC20 GZC21 轴力最大值(kN)-664.67-629.84-855.43-725.42-945.02-811.53-465.27 截面位置 GZC22 GZC23 GZC24 GZC25 GZC26 GZC27 GZC28 轴力最大值(kN)-1129.51 220.20-448.11-1056.29-441.55-1253.10-763.46 截面位置 GZC29 GZC30 GZC31 GZC32 GZC33 轴力最大值(kN)-511.26-868.94-581.74-845.86 2.监测结果分析(1)周边建筑物沉降监测数据显示,周围建筑物34个测点的累计沉降值和沉降变化速率均未达到报警值。xxx百货大楼测点的沉降变化最为明显,累计沉降变化范围在2~-4mm内。其中B3,B4测点的累计沉降值较大,B3出现的累计沉降最大值为-xxxmm,B4出现的累计沉降最大值为-xxxmm。B3,B4为xxx百货大厦的附属结构上的测点,位于基坑外与百货大楼间的狭小通道上坡处,此处下方坡体土体较松散,仅有钢筋网喷射薄层混凝土加护,x月初由于连续降雨,雨水沿此处地面原有裂缝下渗到土体中,B3,B4测点出现较为明显的沉降变化。所有测点的变化速率均在0.9~-0.9mm/d内,出现的变化速率最大值为0.85mm/d及-0.83mm/d,均为B4测点;其他建筑物测点的累计沉降变化范围在3~-3mm内,各测点的沉降变化速率较小,在0.6mm/d~-0.5mm/d内。分别统计xx百货大楼、xx大厦、xxx行、xxxx商场、xxx商厦的沉降累计变化数据并作曲线图,见附表1~附表5,附图4~附图8。(2)地下连续墙墙顶沉降监测数据显示,连续墙顶最终有效测点11个的累计沉降
值和沉降变化速率均未到达报警值。墙顶测点累计沉降变化范围在±4mm内,出现的累计沉降最大值为-xxxxmm,为DP14测点;变化速率在±1.50mm/d内,出现的变化速率最大值为-xxxmm/d,为DP9测点。基坑开挖至-4.00m及桩基施工期间,连续墙向基坑内偏移,墙顶测点高程变化总体表现为下沉,x月底至x月上旬,开始由xx街一侧向下一开挖面开挖,x月中旬,第一幅基本开挖完毕,其后基坑内开挖面积过半,未向下开挖区段的墙顶测点(DP3~DP6测点)的高程变化未出现明显抬升,已开挖区段的墙顶测点(DP7~DP14)高程开始出现较明显的抬升,分析其原因可能为基坑内土体开挖后,基坑底由于上覆土层压力释放隆起后形成一定的空间,同时基坑内外的土面高差不断增大,形成的加载和地面各种超载作用,使基坑外较下层的土层向内移动,基坑底部产生向上的塑性隆起,对连续墙底部产生一定的推挤,造成墙顶抬升。后期由于本工程采取分幅施工造成现场通视效果差,以及大多数的墙顶监测点被埋而停止监测。统计地下连续墙的沉降累计变化数据并作曲线图,见附表6及附图9。(3)地下连续墙深层水平位移监测数据显示:①9个连续墙深层水平位移监测点的累计水平位移量在-3.xxx~xxxmm间,其中Q1-
4、Q2-20、Q2-
23、Q3-
49、Q3-52槽段的深层水平位移累计变化量未超过报警值,Q1-
1、Q1-
9、Q1-30、Q1-39槽段的深层水平位移累计变化量超过报警值。② 随着基坑内土方开挖,各监测点得深层水平位移逐渐增加,各受监测槽段出现位移明显增大及变化速率明显增快的情况均对应了其周围的相应出现的工况:早期土方开挖至-4.00m时,基坑长边中段的槽段Q1-
9、Q1-30、Q1-39出现相对较快的变化速率,此区域存在较厚的淤泥质土,水平抗力不足;桩基施工期间,由于对土层扰动较大,槽段Q1-
4、Q1-
9、Q1-30、Q1-39出现较快的变化速率,超过1.00mm/d,尤其是在紧挨槽段Q1-
9、Q1-30、Q1-39内进行桩基施工时,变化速率均出现超过报警值2mm/d的情况;土方开挖-4.00m~-8.50m期间,槽段Q1-
4、Q1-
9、Q1-30内未能及时安装钢支撑,尤其开挖Q1-30槽段内土体期间,遇上连续强降雨,变化速率明显增大,超过1.00mm/d及报警值2mm/d;开挖Q1-39槽段内土体期间,此区域基坑外长时间过往及停留混凝土搅拌车,出现超载情况,变化速率过大,超过报警值2mm/d;在此期间多次报警并加强观测,并要求施工单位增加内支撑的预加力,加填反压,以减小变形。③在基坑底板浇筑养护完成后,各监测点的深层水平位移变化均呈收敛趋势,变化速率总趋势逐渐减小不再增加。④地下室土建施工期间,基坑状态稳定。⑤Q3-
49、Q3-52槽段向基坑外偏移,是由于基坑开挖期间,这两个槽段内的土体一直未挖除,形成施工机械进入基坑内作业的坡道,长时间过往重型车辆及器械,土体及此处连续墙受到指向基坑外 11 的荷载较大。地下连续墙深层水平位移变化曲线见附图10。(4)地下连续墙纵筋应力监测数据显示,纵筋应力变化值较大的截面位置有:Q1-4槽段-12.00m处,-xxxMPa;Q2-20槽段-18.50m处,-xxMPa;Q1-30槽段-18.50m处,xxMPa;Q1-44槽段-18.50m处,xxxMPa,;其中最大值为Q1-30槽段-18.50m处,xxxMPa,均未达到报警值。受监测槽段的深层水平位移有较大变化时,相应该槽段的受监测纵筋应力变化值出现较明显增大。各受监测槽段纵筋应力汇总表及累计变化曲线图见附表
7、附图11。(5)地下连续墙外地下水位监测数据显示,2#~5#水位孔的水位变化值较为稳定,一般均在500mm以内,累计变化值及变化速率均为达到报警值,x月x日、x日水位受长时间连续降雨的影响,水位有所上升,其后x月x日水位回落。x月x日1#水位孔水位累计下降临近报警值,此后水位下降值一直超过报警值1000mm,但变化速率未达到报警值,其变化趋势与2#~5#水位孔的一致,连续墙未出现漏水现象,从附近Q1-1槽段的深层水平位移、墙顶沉降、周边建筑沉降、墙体应力监测来看变化均不大,综合以上情况分析可能原因是1#水位孔与周围水流系统贯通,未进行报警。各水位孔水位累计变化曲线图见附图12。(6)支撑内力监测数据显示,GZC3截面位置处x月x日后轴力出现较大增长,期间有连续3日强降雨,土方开挖后未及时安装钢支撑,其后轴力于x月x日开始逐渐减小,本道钢支撑其余两截面内力表现出相近的变化趋势,其余各受监测支撑截面内力值未超过报警值。在出现土方超挖,下层支撑未及时安装时,多数上层支撑内力在安装初期会出现较大的变化值。下层支撑内力值一般较上层支撑内力值小。受监测支撑各截面内力汇总表见表8、9,内力变化图见附图13。3.结论 周围建筑物累计沉降、地下连续墙墙顶累计沉降、地下连续墙纵筋应力,2#~5#水位孔水位累计变化,支撑内力终值,地下连续墙Q1-
4、Q2-20、Q2-
23、Q3-
49、Q3-52槽段的深层水平位移累计变化量未达到报警值,1#水位孔水位累计变化超过报警值,Q1-
1、Q1-
9、Q1-30、Q1-39槽段的深层水平位移累计变化量超过报警值。综上分析,基坑周围建筑物安全,基坑深层水平位移过大,连续墙纵筋应力出现突变,但施工现场未出现明显塌方、滑移等异常情况,基坑施工期间处于安全状态。
篇2:超大基坑监测报告
学院:矿业学院 专业:工程地质勘察 班级:地质1412 姓名:柴安章 学号:1400001641 实习单位:云南新坐标科技有限公司 指导老师:刘伟
一、实习概况
随着城市建设的发展,基坑施工的开挖深度越来越深,从最初的5~7m发展到目前最深已达20m多。由于地下土体性质、荷载条件、施工环境的复杂性,对在施工过程中引发的土体性状、环境、邻近建筑物、地下设施变化的监测已成了工程建设必不可少的重要环节。
对于复杂的大中型工程或环境要求严格的项目,往往难从以往的经验中得到借鉴,也难以从理论上找到定量分析、预测的方法,这就必定要依赖于施工过程中的现场监测。首先,靠现场监测据来了解基坑的设计强度,为今后降低工程成本指标提供设计依据。第二,可及时了解施工环境——地下土层、地下管线、地下设施、地面建筑在施工过程中所受的影响及影响程度。第三,可及时发现和预报险情的发生及险情的发展程度,为及时采取安全补救措施充当耳目。
本人在云南新坐标科技有限公司实习。主要从事基坑监测工作以及一些简单的施工管理。
二、实习主要内容
工程概况:拟建场地位于昆明市五甲塘(西亮塘)湿地公园附近,场地区域属官渡区付家营所辖。工程区域呈正方形,总用地面积约23861.55㎡(按道路中边线计),拟建建筑由20F—30F的6栋商品房组成,其中1栋、6栋无地下室(筏板地标高为1886.2m桩型为长螺旋灌注桩,桩长28m),其余4栋设整体-2F地下室,其±0.00标高为1891.00m,基坑大面开挖底标高为-6.85=1882.15m,主楼下开挖底标高为-7.9=1881.10m。地下室基础形式为桩筏基础,桩型为预制管桩。
实习简介:本人主要从事基坑监测方面工作。正常情况下每周两次,每四次总结数据后出报告,但是在一些特殊情况(比如:土体塌方、赶工开挖、取土、地下水位或沉降变化过大等)每天1次或者有时必须一天2次。
实习过程及项目:基坑监测
深基坑施工,必须要有一定的围护结构用以挡土、挡水。浅基坑的围护结构以前常用的是钢板桩或混凝土板桩;深基坑则大多采用现场浇灌的地下连续墙结构或排桩式灌注桩结构,并配以混凝土搅拌桩或树根桩止水。开挖时,坑内必须抽去地下水,7~15m深的基坑,中间必须配二到三道水平支撑,水平支撑采用钢管式结构或钢筋混凝土结构。围护结构必须安全可靠,并能确保施工环境稳定。从经济角度来讲,好的围护设计应把安全指标取在临界点附近,再靠现场监测提供的动态信息反馈来调整施工方案。以下内容是基坑监测应该做到的项目:
(1)地下管线、地下设施、地面道路和建筑物的沉降、位移。
(2)围护桩地下桩体的侧向位移(桩体测斜)、围护桩顶的沉降和水平位移。
(3)围护桩、水平支撑的应力变化。
(4)基坑外侧的土体侧向位移(土体测斜)。
(5)坑外地下土层的分层沉降。
(6)基坑内、外的地下水位监测。
(7)地下土体中的土压力和孔隙水压力。
(8)基坑内坑底回弹监测。
(一)沉降、位移监测。
1.仪器: TCA1800全站仪,TrmbileDINI03水准仪,脚架,标尺,尺垫,记录本。
沉降观测结束后要及时对所测数据进行计算整理,根据沉降量绘出沉降曲线图,这样根据曲线图就可以大致预测出建筑物的沉降趋势。2.观测点的布置
水平位移监测基准点应埋设在基坑开挖深度3倍范围以外不受施工影响的稳定区域,或利用已有稳定的施工控制点,不应埋设在低洼积水、湿陷、冻胀、胀缩等影响范围内;基准点的埋设应按有关测量规范、规程执行。宜设置有强制对中的观测墩;采用精密的光学对中装置,对中误差不宜大于0.5mm。沉降观测点应埋设在方便观测的地方,相邻点之间的间距应为15—30m左右,分别分布在建筑物的四周。
3.监测程序
(1).接受委托;
(2).现场踏勘,收集资料;
(3).制定监测方案,并报设计、监理和业主认可;(4).展开前期准备工作,设置观测点、校验设备、仪器;(5).观测点和设备、仪器、元件验收;(6).现场监测;
(7).监测数据的计算、整理、分析及报表反馈;(8).提交阶段性监测结果和报告;
(9).现场监测工作结束,提交基坑工程监测报告,预警通知书等。4.“五定”原则
“五定”分别指定人、定点(基准点、工作基点、观测点)、定仪器、环境条件要基本一致、观测路线和方法要固定,这样可以尽量减小误差。5.沉降观测精度要求
这个要根据建筑物的特性和设计单位要求选择测量的精度等级 6.观测时间的要求
建构筑物的沉降观测对时间有严格的限制条件,特别是首次观测必须按时进行,否则沉降观测得不到原始数据,而是整个观测得不到完整的观测意义。其他各阶段的复测,根据工程进展情况必须定时进行,不得漏测或补测。7.观测中的注意事项:
(1)严格按测量规范的要求施测。(2)前后视观测最好用同一水平尺。
(3)各次观测必须按照固定的观测路线进行。
(4)观测时要避免阳光直射,且各观测环境基本一致。(5)成像清晰、稳定时再读数。
(6)随时观测,随时检核计算,观测时要—气阿成。(7)在雨季前后要联测,检查水准点的标高是否有变动。
(8)将各次所观测沉降情况及时反馈有关部门,当建筑物每天(24h)连续沉降量超过1mm时应停止施工,会同有关部门采取应急措施。8.监测依据(1)《建筑基坑监测技术规范》DBJ14-024(2)《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202(3)《建筑基坑支护技术规程》JGJ120(4)《建筑地基基础设计规范》GB50007(5)《工程测量规范》GB50026(6)《建筑变形测量规程》JGJ/T8(7)《民用建筑可靠性鉴定标准》GB50292
(二)基坑外侧的土体侧向位移(土体测斜)1.测斜管的埋设与安装(1)钻孔
采用工程钻探机,一般采用φ108cm钻头钻孔,为了使管子顺利地完装到位一般都需比安装深度深一些,它的原则是每10米多钻深0.5米,即10米+0.5米=10.5米,20米+1米=21米,以此类推。(2)清孔
钻头钻到预定位置后,不要立即提钻,需把泵接到清水里向下灌清水,直至泥浆水变成清混水为止,再提钻后立即安装。(3)安装 a、管子的连接:
接的方法是采用插入连接法,首先拿起一根测斜管,在没有外接头的一端套上底盖,用三只自攻螺钉探紧,(这是每孔最下面的一节管子)就可向孔内下管子了,下一节,再向外接头内插一节管,这时必须注意的是一定要插到管子端平面相接为止,再用三只自攻螺钉把它固定好,才算该接头连接完毕,按此方法一直连接到设计的长度。
b、调正方向:
管子安装到位后,需要调正方向后才能回填,调正方向的要求是,管子内壁上有两对凹槽,首先需把孔口以上那节测斜管上的外接头拿掉才能看清管内凹槽,需要把管内的一对凹槽垂直于测量面就可以了,转动管子就可以实行,一人转不动时,可用多人,转动前可先把管子向上提起后再转动对准,对准后再把管子压到位,方向就调正好了盖上盖子,拧好螺钉就可以回填。
c、向孔内回填,还需特别注意两点:
在下管子时为减少其浮力,可向管内充清水,一边下管子,一边充清水,直至能顺利地放到位。清水也不能放得太多,否则管子会迅速下沉,使人抓不住而掉在孔中,无法继续工作。但管子全部(一孔)下到位置后,一定要把清水充满,这样做可减少泥浆进入管内形成沉淀。
测斜管外面有一对凹槽,此槽是偏心的(为保证测斜管的精度,尽量减少扭角的产生,使联接方法按管子的制作方向联接)与外接头内的凸槽相配合后把管子插入的,若插不下,把管子转动一个方向就可顺利地插入,因为该联接方法只有一个方向能插入,其余方向均插不进去。
2.土体测斜
仪器:基深CX-3C测斜仪
组装调试测斜仪,钻孔的测量,编辑测斜仪菜单,进行钻孔编号等,最后进行测斜,数据处理录入。
(三)基坑内、外的地下水位监测。仪器:水位计。
操作:将开关打到水位档,进行测量,到仪器发出警报,即为该孔水位深度,记录整理数据。
三. 实习小结及体会
篇3:青岛地铁北站超大型基坑支护设计
地铁3,8号线及地铁1号线青岛北站站设在青岛市李沧区,车站西侧为胶州湾及胶州湾高速公路,西南约1公里为青岛海湾大桥的起点,北距青岛流亭国际机场约13公里。站址地范围地形平坦,地势开阔,无特殊地形地貌,无重要管线需要保护。由于本工程与拟建国铁青岛北站衔接组成大型交通枢纽,而且青岛地区具有独特的硬岩特点,这些无疑增加了基坑支护的重要性和难度,基坑支护必须特别重视。
2 工程地质及水文地质条件
根据工程勘察报告,场地地层自上往下依次为:厚5~8m主要由硬塑~软塑状粉质黏土、碎砖块、石灰等建筑垃圾组成的杂填土,厚0~10m由软塑~流塑状淤泥质土及生活垃圾组成的杂填土,厚1~5m含较重有机质的淤泥质黏土,厚1~2m的软黏性土,厚0~2m粉质黏土,厚0~3m含粉粒及黏粒较重的中砂,厚0~1m的流纹岩,厚0~13m的花岗岩。场地内与基坑支护设计有关的土层分层及力学性质如表1所示。
3 工程特点及难点
整个基坑规模巨大,为多个建筑单体基坑组合而成,平面形状复杂(见图1)、竖向高低错落,受力复杂,施工过程中体系转换难度大;总开挖面积超过10万m2,最大开挖深度31m,该基坑在青岛地区乃至山东省都是首屈一指的大型岩土工程,属于超大、超深、高风险的基坑工程项目。由于本工程规模巨大,施工周期较长,且本区域土的工程性质很差,如雨季施工,将极大地增加基坑工程的风险性,这对支护设计安全是个极大的考验。
A区:地铁3、8号线车站西段(国铁站房);B1区:地下车库;B2区:地铁3、8号线车站东段;B3区:地铁1号线车站;C1区:地铁1号线出入段线明挖区间(部分);C2区:地铁3号线出入段线明挖区间(部分);C3区:地铁8号线折返段明挖区间(部分)。
根据工程筹划及施工组织,根据上述分区,施工可以分为以下几个阶段进行:第一阶段:施工A区;第二阶段:首先施工B1区,然后施工B2区,最后施工B3区;第三阶段:同时施工C1、C2及C3区。
4 基坑支护设计
4.1 围护结构及支撑形式的选择
针对各种支护结构型式的运用条件,结合本工程基坑平面尺寸、深度和地质状况,针对不同的开挖深度,基坑采用了以下不同的支护形式:
4.1.1 A区采用了局部土层放坡开挖+钻孔灌注桩+桩后高压旋喷桩止水帷幕+内支撑方案,采用三道支撑,其中第一道支撑采用钢筋砼支撑,其余2道采用钢管支撑。
4.1.2 B3区采用了钻孔灌注桩+桩后高压旋喷桩止水帷幕+内支撑方案,采用六道支撑,其中第一道采用钢筋砼支撑,其余各道采用钢管支撑。
4.1.3 B1区和B2区采用了无需内支撑的双排悬臂钻孔灌注桩+桩后高压旋喷桩止水帷幕方案,双排桩排距2.5m;坑底加固深度叟3m。
4.1.4 C区采用了钻孔灌注桩+桩后高压旋喷桩止水帷幕+内支撑方案。
4.2 围护结构内力计算
4.2.1钻孔灌注桩+内支撑围护形式计算模型车站采用明挖顺作法施工,结构分析分施工阶段和使用阶段进行。按“先变形、后支撑”的原则,采用“增量法”原理[1]分阶段进行结构计算:围护桩等效为相同刚度墙体按弹性地基梁[2]计算,在开挖面以下的土体采用一系列弹簧模拟,弹簧刚度K=A·K基,其中A—弹簧所分担的面积,K基—地基土的基床系数;钢支撑作为具有弹性压缩的杆单元;施工阶段采用朗肯理论主动土压力水土合算,使用阶段采用静止土压力水土分算;开挖过程每一个阶段的荷载为土体开挖后土压力的增量。
车站围护结构开挖阶段计算工况简图见图2。
4.2.2地下车库双排悬臂钻空灌注桩围护形式计算模型双排桩支护结构指的是由两排平行的钢筋混凝土桩以及桩顶冠梁形成的深基坑支护结构,通过前后排桩桩体呈矩形或梅花形,在两排桩桩顶用刚性冠梁将两排桩连接,沿坑壁平行方向,形成门字形空间结构。计算模型见图3。
4.3 围护结构计算结果及分析
以国铁站房基坑设计为例,围护结构计算所采用的土层参数详见前表1。
根据计算图式及上表的计算参数,采用理正深基坑计算程序对围护结构建立模型进行计算,计算结果见图4。
由图可知,地铁3、8号线车站围护结构在开挖的各个阶段的最大水平位移值为33.18mm≤0.3%H=51.3mm,满足二级基坑的变形要求。
4.4 基坑稳定性验算
本工程运用力学分析法,对支护结构整体稳定性、踢脚稳定性、坑底抗隆起稳定性和基坑抗渗流稳定性等进行了验算。各计算值均在允许范围内。验算结果详见表2。
5 结语
通过对该车站超大基坑围护结构设计方案的分析,总结出以下几点结论。
5.1类似这种超大、深的基坑工程,在围护结构设计前,应对现场地层进行详细勘察,并根据周边建筑物和构筑物的重要性和分布情况制定其安全保护等级,依据保护等级所要求的变形允许值对基坑的变形进行控制,并设计相应的支护结构,以确保临近建筑物和重要管线的正常使用。
5.2虽然基坑支护只是作为土体开挖和主体结构施工的临时围护措施,但是设计质量的高低直接决定了日后施工的安全性及业主的经济利益。尤其是在青岛硬岩地区,复杂的岩体力学性质给围护设计带来了难度。要充分掌握各层土体、岩石体的力学参数,考虑岩石高强度的力学特点进行支护设计,在保证基坑安全的情况下降低工程造价。
5.3超深的基坑支护体系需要足够的刚度和整体稳定性,该工程采用了多种支护形式,钻孔灌注桩+桩后高压旋喷桩止水帷幕+钢筋砼支撑/钢管支撑的结构形式适宜,而且在青岛地区有丰富的工程经验可以采用,对以后类似工程也有一定的借鉴作用。
参考文献
[1]周运斌,增量法在深基坑支护结构计算中的应用[D].铁道部第二勘测设计院,《地下空间》,1999.
篇4:超大深基坑开挖与支护施工技术
关键词:大面积;深基坑;开挖;支护;施工技术
随着城乡经济建设的发展,开发地下空间的需求也在不断增长。基坑工程是为地下工程的开挖提供必要和安全的条件,现在基坑工程几乎遍及建筑、水利、港口、交通、市政、人防等工程领域。基坑开挖深度超过5m,即称为深基坑。目前,一些基坑开挖深度已达几十米深,基坑面积也有不少超过了1万m2。由于基坑施工条件复杂,不确定性因素较多,而且临时性的特点更易导致投资控制与安全保障之间的关系失衡,因而基坑工程风险性较高,并因涉及多种学科基坑施工技术综合性很强,这些决定了超大深基坑开挖与支护的施工难度较大,因此本文对有关内容进行了探讨。
1.超大深基坑开挖方法与支护形式
1.1基坑开挖方法
基坑开挖分为无支护放坡开挖和有支护开挖两种方法。前者适于深度较浅且能保证边坡稳定的基坑,如条件许可,不失为一种简便、经济的方法。后者遵循先支后挖的原则,利用围护结构、支撑/锚杆体系进行开挖。对于超大深基坑工程来说,多不具备放坡条件,所以通常都要采用有支护的开挖方法,由于基坑深度和面积大,一般采用竖向分层、水平分区的开挖方法,同时要求对称、均衡、限时开挖。
1.2基坑支护形式
基坑支护用来抵抗周边的土压力和水压力,按照施工方法大体分为顺作法、逆作法和顺逆结合法[1]。顺作法是基坑开挖的传统方法,由上至下分层开挖至坑底,同时设置多道支撑/锚杆,再由下而上施工基础结构和上部结构。逆作法是在开挖到一定深度后即施工基础梁板,并以此代替顺作法的临时支撑,然后继续向下开挖和施工地下结构。如果施工地下结构的同时进行地上结构施工,这称为全逆作法;而等到地下结构施工完再进行地上结构施工,称为半逆作法;此外,还有分层逆作法、部分逆作法等。由于逆作法施工省去了临时支撑的设置和拆除环节,费用和工期都可大大节省,环境效益也好,但逆作法施工技术较为复杂,并且暗挖作业也比明挖作业要求高,所以实践中往往采用折中的方法——顺逆结合法,一部分采用顺作法,另一部分采用逆作法,如主楼顺作裙楼逆作、中心顺作周边逆作等。
顺作法按照结构形式分为边坡稳定结构、悬臂围护结构、重力围护结构、内撑围护结构、拉锚围护结构等[2]。边坡稳定结构包括土钉墙支护和喷锚支护等;悬臂围护结构是指采用钢板桩、钢筋混凝土板桩、钢筋混凝土排桩等形成的围护结构;重力围护结构是采用水泥深层搅拌土桩形成的围护结构;内撑围护结构由钢筋混凝土排桩或地下连续墙和内撑体系组成,后者是指水平支撑和斜支撑构成的内部支撑体系;拉锚围护结构是在内撑围护结构基础上再加上锚固体系,也就是锚杆或锚索构成的体系。
对于超大深基坑来说,应首选逆作法施工,这不仅因为可以缩短工期、节省工程费用,更重要的是利于基坑变形和周边建筑物沉降的控制。大面积深基坑工程需要架设大量支撑,在基础结构施工过程中还要换撑和拆除支撑,工程量非常大,技术也很复杂,而逆作法比较容易克服这些问题。至于不同逆作法的选择,应通过综合考虑基坑深度、地质条件、地下水、周边环境等因素来决定。如采用顺作法,支护形式常采用土钉墙、复合土钉墙、钻孔灌注桩中的一种,土钉墙尤其是复合土钉墙适用于软土以外的黏土、粉土和胶结密实的沙土等条件,软弱地基支护更适于采用钻孔灌注桩。大多数情况下都可采用水泥深层搅拌土桩作止水帷幕,但施工空间狭小时宜采用高压旋喷桩。大面积基坑采用内支撑时要设置立柱,并且支撑的截面尺寸也很大,这种情况下也可考虑拉锚式结构。
2.超大深基坑开挖与支护技术应用
2.1工程及地质、水文概况
某基坑工程开挖尺寸达148m×97m,深度11.85m~18.15m,土方量超过17万m3。地层状况由上至下依次为杂填土、素填土、粉质黏土/粉土、粉土/粉细砂、粉质黏土/粉土、粉砂/粉土、细砂、沙砾石、强风化粉砂岩泥岩互层、中风化粉砂岩泥岩互层。杂填土层和素填土层分布有滞水,埋深约0.5m~1.8m,主要源于大气降水、地表水及生产与生活渗水。在粉土/粉砂层、细砂层和砂砾石层内存在孔隙承压水,主要来自长江水,丰水期水位海拔高度22m,水头变化幅度约3m~5m。
2.2施工方案
支护方案:围护结构采用367根1200mm@1500mm钻孔灌注桩,桩长25m~27m,混凝土强度为C30。止水帷幕采用单排3轴水泥深层搅拌土桩,900mm@600mm,桩长约19m,土桩掺入水泥18%,水灰比约50%;后期采用500mm@300mm双排搅拌桩。水平支撑结构由内支撑和喷锚土钉墙组成。内支撑由冠梁、立柱、角撑、对撑和边桁架构成,立柱采用型钢格构柱,冠梁、角撑、对撑和边桁架采用钢筋混凝土结构。土钉墙放坡1:0.75,土钉采用梅花分布的钢筋,22mm@1.5m,钉长1.2m,坡面挂200mm×200mm钢筋网,喷射80mm厚C20混凝土。基坑南侧紧邻高层住宅,所以采用1000mm@800mm高压旋喷桩对被动区土进行加固,桩长3m~6m。
开挖方案:遵循“分层、分段、对称、平衡、限时”的原则,将土方开挖分为水平Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区,竖向3层,深度分别为-4.7m、-9.0m、-11.55m~-18.00mm。挖土时放坡1:1。
降水方案:采用深井降水,共设21口井,15口用于降水,6口用于观测,井深为35m。降水先排至盲沟和集水井,再排至市政排水系统。
监测方案:主要监测支护结构水平位移、承压水位、周边管道变形、立柱桩差异隆沉等,并设置报警指标。
3.结语
超大深基坑开挖与支护施工技术复杂,并且具有很强的区域性和个体性,要选择合理的施工方案,必须综合考虑各方面的因素,虽然经济因素很重要,但也要保证技术可靠和安全适用。本文通过对相关内容的分析和探讨,借以抛砖引玉,引起更多人对超大深基坑施工技术的关注。
参考文献:
[1]刘国斌,王卫东.基坑工程手册[J].2版.北京:中国建筑工业出版社,2009.
[2]朱建,李泽杰.临海地区软弱土大面积深基坑工程快速支护设计[J].西部探矿工程,2014(10):178-180.
篇5:超大基坑监测报告
现在监测人涉及最多的就是监测数据,现场需要出周报、月报、年报等等,这些都离不开数据分析,所以学好数据分析是非常重要的,提供高质量的分析报告也是一种能力的表现。
下面我就利用监测人网站jianceren.cn这个平台,在这里简单的说说在监测资料定检分析中常规分析的内容,由于月报、年报要求比较简单,如果都按照定检分析的水平去做的话,那样的报告质量就相当高了。
在监测资料定检分析中的的常规分析,主要包括:过程线分析,的特征值统计分析,相关性分析,对比情况分析,分布状况分析。
我本人在做定检分析中涉及比较多的就是过程线分析,的特征值统计分析,相关性分析,分布状况分析。下面我们来一一说明。
常规分析可以初步判断监测效应量的变化是否正常,找出监测效应量的主要影响因素,初步判断异常测值产生的原因,其实这也是周报、月报、年报的目的。下面我们来具体介绍:
一、过程线分析
监测资料过程线是指一个或数个效应量(含环境量及效应量)在一段监测时内的所有测值按时间顺序及比例连接起来的折线。通过绘制监测效应量的过程线,主要了解该效应量随时间而变化的规律,包括:判断该效应量是否存在周期性变化,周期性变化是否合理;直观判断整个过程的效应量变幅、各年的变幅,以及变幅是否合理、协调;判断变化过程中是否存在尖点、突变,以及尖点、突变的大小和类型;判断该效应量是否存在趋势性变化,以及趋势性变化的速率;当与环境量绘制在同一过程线上时,可了解监测效应量与各环境因素的变化是否相对应,周期是否相同,滞后变化时间多长,变化幅度是否大致成比例;当多个测点的监测效应量绘制在同一幅图上时,还可判断它们之间的变化规律是否相似,是否存在明显的不协调或异常状况;当不同监测效应量的过程线绘制在同一幅图上时,还可判断这些效应量之间是否存在相互关系,以及相互关系的程度。
在实际工作中,一个项目的测点往往会很多,比如有的项目光是渗流监测就1000多个测点,所以过程线分析中过程线图标的绘制将是一个浩大的工程,因此选择人工进行过程线绘制显然是不可取的,现在很多工程都有自己的监测系统软件,能够完成过程线的绘制,如南瑞、木联能都有,最近在逛监测人论坛的时候发现监测人网站自主开发了一款批量绘制过程线软件,我使用了一下,感觉非常好用,且图形全部基于excel生成的,推荐给大家用用,因此过程线分析可以利用监测人网站的批量绘制过程线软件绘制过程线图表。过程线分析按照上面的规律自己套用就可以,明确你分析的目的,比如是否有突变,那就要注意过程线是否有尖点,然后主要选择几点写报告,深入分析。
二、特征值统计分析
特征值统计是指对各个测点效应量集合按一定要求进行的统计。特征值统计主要包括:算术平均值,最大值及其发生的时间,最小值及其发生的时间,变幅,以及极差、方差、标准差、均方根均值、分布特征,等。
通过特征值统计,可以达到以下目的:测值是否在正常范围;最大最小值是否超出物理意义;最大最小值出现的时间是否合理;不同年份平均值、最大最小值以及变幅是否一致或协调,是否存在趋势性变化,以及趋势性变化状态如何;分布特征是否合理。
特征值分析也是不可或缺的一个点,也是紧随过程线分析展开的一个重要项目,对于较多测点,特征值分析工作量也比较大,一般也会借助软件,比如南瑞、木联能等,这些软件都是基于长期统计和数据积累起来的,不然一个一个数据录入到系统里面也是非常难的,同时也可以在网上收集一些特征值统计处理的软件,本人经常游离在监测人论坛里面,发现监测人论坛里面有一个特征值统计软件,能够完全统计处最大值、最小值、最小值对应的日期、最大值对应的日期以及最值对应的其他选项,在这里推荐大家试试。特征值也是要明确自己的目的,按照那几点目的去思考问题,然后展开分析,深入细致的分析就能将报告的质量提升上去。
三、相关性分析
相关性分析是指效应量与环境量之间的相关关系分析和效应量与效应量之间的相关关系分析。可以通过前述的多条过程线绘制在一幅图上来进行,也可以通过绘制相关图来进行。
相关图是指一个效应量与一个环境量、或一个效应量与另一个效应量的多次测值在二维坐标系中的多点聚合图,此图中常绘有通过点群的相关线。
通过相关分析,大致可以得出如下判断:效应量与环境量之间的相关性(全过程、数年、每一年);效应量与效应量之间的相关性(全过程、数年、每一年);判断效应量是否存在系统的趋势性变化,是否存在明显的异常迹象,等。
四、对比分析
对比分析是指将效应量与历史测值、相邻测点测值、相关项目测值、计算或试验数值等进行比较,从而判断效应量有无异常的方法,主要包括:和上次测值相比,看是连续渐变还是突变;和历史最大最小值比较,看是否突破;和历史同条件测值相比较,看差异程度和偏离方向;和相邻测点测值相互比较,看他们的差值是否在正常的范围内,分布情况是否协调,是否符合历史规律和一般规律;和相关项目相比较,看他们是否存在不协调的异常现象;和设计计算、模型试验数值相比较,看变化和分布趋势是否相近,数值差别多大,是偏大还是偏小;
⑦和监控指标相比较,看是否超出;
⑧和预测值相比较,看出入有多大,是偏于安全还是偏于危险。
五、分布分析
分布图是指同一监测项目在临近或相关联的范围内多个测点的同次观测值的空间分布连线图。连线可为一条(一次测值连线)或多条(多次测值连线)。
通过绘制效应量分布图,可以了解效应量随空间而变化的规律。包括:判断测值沿水平方向或垂直方向分布有无规律性,规律性是否符合一般规律;判断最大最小值出现在什么位置;判断各测点,特别是相邻测点间效应量的差异大小;判断各测点效应量空间上是否存在突变;在同一幅图上绘制多个时间的分布图,可以判断测值的演变情况;在同一幅图上绘制多个项目的效应量分布图,可以判断它们之间的相互关系是否密切,变化是否同步等。
篇6:基坑安全监测方案汇报材料
各位专家,领导好!
下面我给大家汇报一下基坑安全监测方案,考虑到大家的时间,我就不一条一条给大家读了,把针对监测方案相关重点,给大家汇报一下。
第一章、工程概况
我们船闸从上游到下游方向,左侧为防汛大堤S322省道,右侧邻河,邻河面填筑施工围堰与防汛大堤相接。基坑开挖最大深度约13米,根据规范相关条款,定性为一级深基坑。基坑左侧设计支护结构为:钻孔灌注桩、高压旋喷桩、冠梁组合体系。基坑右侧放坡开挖。
第二章、编制依据
主要依据:合同文件、设计文件、基坑开挖专项方案、《水运工程测量规范》、《建筑基坑工程检测技术规范》、《工程测量规范》等其他相关规范要求。
第三章、变形观测的目的,观测重点及内容。
1、观测目的,通过变形观测,掌握各部位稳定情况,及时发现异常,采取措施,保证工程安全运行。
2、重点观测对象,基坑边坡,支护结构,防汛大堤,施工围堰。其中基坑边坡,支护结构,防汛大堤,从基坑开挖一直到土方回填至设计标高列为重点观测对象。在汛期,退水期增加观测频率。施工围堰在汛期,退水期列为重点观测对象。
3、监测及巡视内容
观测分为仪器监测和现场巡视两块。
第四章、监测等级及报警值
1、观测等级确定。依据《水运工程测量规范》中9.1.1款,基坑变形观测要求为二等水准,左岸堤防、支护结构要求为三等水准,施工围堰要求为四等水准。
2、变形监测的报警值确定。依据《建筑基坑工程监测技术规范》8.0.4款相关要求确定。这些都是规范原文,就不一条一条读了。 第五章、基准点及观测点点位布设及相关要求
在施工影响范围外,布设6个基准点,基坑布设109个观测点,每20米一个断面,每个断面布设4个点。施工围堰布设54个,左岸防汛大堤布设44个,冠梁顶布设15个,全部间距20米。
第六章、监测方法及注意事项
仪器必须在有效标定期内,数据采集,要求定人,定机。温度,气压必须设定,做到人为误差最小。其他,严格按规范要求实施。
第七章,第八章就不读了 第九章、主要设备及人员
我们领导对这块非常重视,将投入一台莱卡电子水准仪,每公里误差0.5毫米级。一台莱卡TS09全站仪,1秒级,精度可大0.1mm。完全具备观测要求。人员,以祝立平同志为观测小组组长,全面负责观测工作。
第十章、观测频率和观测周期 依据《建筑基坑工程监测技术规范》7.0.3款,这些全部都是规范原文,汛期加密观测频率。
第十一章、数据分析与观测成果
要求数据,完整清晰,观测数据整理后,充分分析,结合累计变形值,对各部位稳定情况做详细说明,并采取相应措施。按月分期做总结报告。对在下一步施工可能出现的不稳定情况,提前分析预测。为本工程安全,顺利进行,提供必要保障。总结报告分期上报监理部门,如有特殊情况及时与监理,设计部门沟通。
第十二章、监测报警
采用“双控”指标,累计变形值和日变化数率分为黄、橙、红三级。
黄色预警,双控指标均超70%或一项超85%。报告现场负责人并加密观测。
橙色预警,双控指标均超85%或日变化数率超限,上报项目负责人、监理部门,分析原因,采取措施,加密观测。
红色预警,累计预警值超限或日变化数率超限,且急剧增长无收敛迹象。立即报告项目负责人、监理和其他相关单位。启动应急预案采取补强措施,必要时停工,进行加固恢复处理,加密观测频率。
具体内容见表9巡视预警参考表,表10仪器观测预警指标表。
第十三章、应急预案
以“安全第一,预防为主,保护人员安全优先,保护环境优先,常备不懈,统一指挥,持续改进”为原则,实现应急行动快速、有序、高效。充分体现应急精神。
成立应急救援小组,制定主要岗位职责,准备应急救援物资,组织教育培训,具体内容就不读了。
主要说一下突发事件应急预案
1)基坑开挖引起地面及周围构造物不均匀沉降
加强基坑支护,必要停止基坑开挖,实施压力注浆,进行被动区土体加固,加密观测频率。
2)基坑有局部流土,失稳迹象时
及时采取削坡、坡顶卸荷、坡脚压载。加强排水,使土体失水固结、加密观测频率。
3)基坑及施工围堰出现滑坡迹象时
坡脚叠放土袋,沙包压载、沿坡面叠放土包,沙袋,加密观测频率。
4)支护结构变形较大
采取被动区土体注浆加固,粉喷桩加固等措施。5)支护结构渗漏
渗漏量较小时采用导管引流,用双快水泥封堵。渗漏量较大并含有大量泥沙时,坑内回填,坑外注浆加固,高压旋喷封堵。
6)降雨量较大基坑内积水
立即启动备用水泵抽水,并安排专人,不间断观察基坑的稳定情况。
8)基坑涌水 开挖集水坑,抽水引排,构造物边线外,设降水井,降低地下水位。
9)基坑坍塌
停止开挖,人员撤离,采取坡顶卸载的办法,在坍塌处坡脚,插入槽钢,钢管桩,逐层沿坡面,铺设砂石袋等保证边坡稳定,用反铲挖掘机配合。对未滑坡区监测和保护,严防事故的继续扩大。
这是突发事件应急预案。
8、预案管理与评审改进
抢险结束和生产恢复后,对整个过程进行分析,评审,总结。找出预案中存在的不足。针对暴露出的缺陷,不断更新,改进应急预案 第十四章、附件
主要有观测点平面位置示意图,和一些相关表格。
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管理部署01-09
浅谈水平位移观测的几种方法在临淮岗洪水控制工程变形监测中的应用01-09
浅谈桥梁健康监测01-09
浅谈环境监测在环境保护中的作用与发展01-09