可靠连接（精选五篇）
可靠连接 篇1
M o l e x公司汽车事业部全球市场总监Mark R ettig:汽车安全性、导航和信息娱乐系统是汽车电子行业的主要发展趋势, 由于许多此类系统尚未标准化, 因此它们推动了对一系列定制互连解决方案的需求, 而最重要的要求是在通常严苛的环境中达到高可靠性。
在安全性方面, 先进驾驶辅助系统 (ADAS) 在中等和豪华汽车中变得越来越普遍, 自适应巡航控制、泊车辅助、前向碰撞警示、车道偏离警告和盲点检测推动了一个用于控制此类功能的汽车传感器市场。这些传感器包括摄像机、雷达系统、超声波和LIDAR。如果要这些系统能以100%的准确性和可靠性运行, 那么互连装置中的信号和电源完整性就是关键因素。
Molex提供用于现今复杂联网汽车的广泛互连解决方案, 在车身电子方面, Molex公司的Stac64™单孔、多孔和混合接头系统通过提供模块化外壳连接器, 能加快工程技术设计和缩短上市时间, 这些连接器用于将远程信息处理、导航、仪器仪表和其它电子车载应用中的接头集合在一起。
蓝牙无线连接可靠性的研究与实现 篇2
蓝牙（Bluetooth ）是一种低成本、短距离的无线连接技术标准。它是由爱立信（Ericsson ) ，国际商用机器（IBM ) ，英特尔( Intel ) ，诺基亚（Nokia ）和东芝（Toshiba ) 5 家公司共同倡导的一种全球无线技术标准。其目的就是将智能移动电话与笔记本电脑、掌上电脑以及各种数字信息的外部设备用无线方式连接起来。目前，无线连接飞速普及、大受欢迎，蓝牙技术的广泛应用对无线移动数据通信将起到巨大的促进作用。
2 蓝牙无线频段的选择和抗干扰
蓝牙技术采用2400～2483.5MHz 的ISM （工业、科学和医学）频段，这是因为：
( l ）该频段内没有其它系统的信号干扰，同时频段向公众开放，无须特许；
( 2 ）该频段在全球范围内有效。
此时，抗干扰问题便变得非常重要。因为2400～2483.5MHz ISM 频段为开放频段，使用其中的任何频段都会遇到不可预测的干扰源（如某些家用电器、无绳电话和汽车开门器等），此外，对外部干扰源和其它蓝牙设备的干扰也应作充分估计。
抗干扰方法分为避免干扰和抑制干扰。避免干扰可通过降低各通信单元的信号发射电平达到；抑制干扰则通过编码或直接序列扩频来实现。然而，在不同的无线环境下，专用系统的干扰和有用信号的动态范围变化极大。在超过50dB 的远近比和不同环境功率差异的情况下，要达到1Mb/s 以上速率，仅靠编码和处理增益是不够的。相反，由于信号可在没有干扰时（或干扰低时）发送，故避免干扰更容易一些。若采用时间避免干扰法，当遇到时域脉冲干扰时，发送的信号将会中止。另一方面，大部分无线系统是带宽受限的，而在2.45 GHZ 频段上，系统带宽为80MHz，可找到一段无明显干扰的频谱，同时利用频域滤波器对无线频带其余频谱进行抑制，以达到理想效果。因此，以频域避免干扰法更为可行。
3 蓝牙基带协议中的可靠性措施
蓝牙基带协议把保证蓝牙无线连接的可靠性放在了至关重要的位置上，确保匹克网内各蓝牙设备之间由射频构成可靠的物理连接。实际上，为了提高蓝牙无线连接的可靠性，以较小的开销有效地降低误码率、切实提高蓝牙无线连接的可靠性，蓝牙基带协议中定义了一系列提高蓝牙无线连接可靠性的措施，主要包括：差错检测和校正、进行数据编解码、差错控制、数据加噪等。下面，我们对这些可靠性措施一一进行阐述：
3.1 蓝牙基带协议中的差错控制方案
在蓝牙基带协议中采用的差错控制方案有：1/3 比例前向纠错码（FEC)；2/3比例前向纠错码（FEC)；数据的自动重传请求（ARQ, Automatic Repeat Request）方案。
其中，FEC（前向纠错）的目的是为了减少数据载荷重发的次数，使用FEC码，检错、纠错以及编解码的过程变得简单迅速，这对RX 和TX 间的有限处理时间非常重要。但是，采用FEC的缺点是还是会降低实际数据传输速率。所以，在纠错要求不高的环境中，可以不采用FEC。蓝牙规范基带协议中的分组的定义对于在有效载荷中是否采用FEC 给出了相当的灵活度，由此而定义了ACL链接中使用的DM 和DH分组以及SCO链接中使用的HV分组。分组头通常采用1/3比例前向纠错码保护，它含有很重要的链接信息，能够容忍多位错误。
3.1.1 1/3 比例前向纠错码（FEC)
在这种3位重复方案中，分组头中的每一位都重复三次。主要用来屏蔽头中的错误，因为分组头中包含有重要的连接信息。实际上在整个分组头里都采用了三位重复码。在这种3 位重复方案中，重复码大部分在接收端判决，既可用于数据包头，也可用于SCO链接的分组。例如，在SCO链接中使用的HV1分组里的话音段中也采用了这种编码格式。
3.1.2 2/3比例前向纠错码（FEC)
在这一方案中，采用了一种（15, 10）精简的（缩短的）汉明码表示方式。每10个信息位被编码为15位的码字，生成多项式为：g（D）= (D+1) (D4+D+1)。此类错误校正方法主要用来以最可靠的方式来发送数据分组。该方案能够在各代码字中纠正所有奇数位错和检测所有偶数位错，误码检测用于数据纠错。它既可用于SCO链接的同步分组，也可用于ACL 链接的异步分组。具体而言，2/3比例前向纠错码可用于DM分组、DV分组中的数据段、FHS 分组以及SCO链接中使用的HV2分组中。由于编码器采用长度为10 的信息段，所以值为O的尾位可附加在CRC位之后。而所有需要编码的位数（即：有效载荷头、用户数据、CRC和尾部数位）必须是10 的整倍数。通常是用线性反馈移位寄存器LFSR来生成2/3比例前向纠错码。
3.1.3 自动重传请求（ARQ）
在蓝牙无线连接中，为了保证可靠传送，常用做法是采用自动重传请求（ARQ）方案，由接收方发回特殊的控制帧，作为对输人肯定或否定性的确认（ACK/NACK)。如果出现丢帧或丢掉确认消息的情况，则计时器在超时后会发出超时信号，提醒发送方可能出现了问题，必须重传此帧。而且收方必须能够辨别收到的是重复帧还是新帧。
在蓝牙采用的ARQ方案中，蓝牙的DM、DH和DV分组的数据段可以进行传输或重发，直到收端返回成功接收确认信息（或超时）为止。该确认信息包含在返回分组头里，即捎带( Piggy&nb
sp; backing) 。为了确定有效载荷正确与否，循环冗余校验码应该加载于有效载荷中。ARQ方案只工作在分组的有效载荷上（仅针对具有CRC的有效载荷）。分组头和话音有效载荷不受ARQ 保护。
蓝牙使用快速、无编号确认方案。为了应答前次接收分组，应返回ACK (ARQN=1）或NAK (ARQN=0)。在返回分组的分组头里，生成ACK / NACK 域，同时，接收分组的分组头中的ACK / NACK域可表明前面的负载是否正确接收，决定是否需要重发或发送下一个分组。从单元将在主-从时隙后紧跟在从-主时隙中进行应答。主单元则将在下一个事件中应答，该事件将给出同一从单元地址。由于处理时间短，当分组接收时，解码选择在空闲时间进行，并要简化FEC编码结构，以加快处理速度。快速ARQ方案与停止等待ARQ方案相似，但时延最小，实际上没有由ARQ方案引起的附加时延。该结构比退后n帧ARQ更有效，并与选择重传ARQ 效率相同，但由于只有失效的分组被重发，可减少开销。
在快速ARQ方案中，收方为了辨别是重复帧还是新帧（即过滤重传数据），头部将附加SEQN位。通常，每次新的CRC数据有效载荷传输，SEQN位将交替变化。而在重传中，SEQN位不发生变化。这样，通过辨认SEQN位是否发生变化，收方即可辨别出是重复帧还是新帧。
3.2 蓝牙基带协议中的错误校验
在蓝牙无线连接中，至少应该对HEC进行分组头校验。另外，必要时其有效载荷也必须进行CRC校验。使用分组头HEC信息和有效载荷中的CRC信息，可以检测分组错误和传输错误。
3.2.1 分组头HEC检测
为了检测蓝牙分组头，每个分组头的最高8位定义为HEC ( Header-Error-Check，头部错误检测）信息。HEC由多项式647（八进制数）生成，在生成HEC之前，HEC生成器用一个8 位值来初始化。在初始化后，对分组头的其它10位进行计算，得到8位的HEC值。另外，在接收方校验HEC之前，也必须先进行适当的初始化。在接收分组时，首先校验的是访问码，由于在信道访问码中的64位同步字来源于24位主单元的低地址部分（LAP)，这样就可以校验LAP是否正确，并可以防止接收方接收来自其它匹克网的分组。
3.2.2 有效载荷的CRC校验
CRC校验即循环冗余码校验，是一种常用的检错编码，而且已经有相应的国际标准,如CRC-CCITT。在蓝牙无线连接中，发送方按照国际标准CRC-CCITT ，即g (D) = ( D + 1 ) ( D7 +D4+D3+D2+D+1)，并用线性反馈移位寄存器LFSR硬件电路生成有效载荷（数据信息）的CRC校验码，附加在数据信息后面构成完整的数据帧，由接收方在接收时检查。若出错，返回NAK，发送方收到NAK 后重发该数据帧。
3.3 蓝牙基带协议中的其它可靠性措施
3.3.1 教据加噪
所有的分组头和载荷信息在发送前都要利用数据加噪字进行加噪处理。这主要是为了避免在传输过程中出现过长的连续0或1的位流模式。基带处理器需要从接收到的模拟数据信号中判断数据是0还是1，但过长的连续0或1位流会造成问题。因为在接收到的模拟数据信号中并不存在象直流信号中那样的参考点，因此必须依靠接收到的最后几个传输信号进行校正。任何连续的0或1的长序列位流串都可能导致校正失败。因此需要采用数据加噪技术对信号进行扰码处理，以大大降低出现长序列0或1位流串的.可能性。
在蓝牙无线连接的发送方，这种加噪过程先于FEC编码完成。在接收端，接收数据使用相同的数据加噪字进行还原处理，该还原处理在FEC解码后完成。
3.3.2 链路监测
在无线连接中，有很多原因能够引起连接中断，比如，设备关闭、设备移出了蓝牙通信范围。而且在连接中断发生时，通常不会有任何提前报警，所以，在蓝牙主、从单元两端对链路进行监测是非常必要的。
为此，在蓝牙主、从单元均使用链路监测定时器。一旦收到经过HEC校验的分组和正确的蓝牙活动成员地址（AMADDR)，定时器就复位。如果在连接状态的任何时刻，定时器达到阈值（该阈值可协商），则连接复位。SCO和ACL 连接使用同一阈值。这样，就能够在蓝牙主、从单元两端对链路进行监测了。
4 蓝牙链路管理层（LM）中的可靠性措施
类似地，在蓝牙链路管理层（LM ）中，也定义有保证可靠的无线连接的措施。
在蓝牙接收和发送设备的链路管理层之间是通过协议数据单元（PDU）来相互通信的。PDU 由操作码、事件ID和内容参数组成，其中，7 位操作码用来标识不同类型的PDU。
如果链路管理器收到不能识别操作码的PDU，就用LMP no accepted协议数据单元（PDU）应答，并且LMP no accepted PDU中含有原因码unknown LMP PDU。而且返回的操作码参数同样也是不能够识别的操作码。如果链路管理器收到含有无效参数的PDU，就用LMP no accepted PDU应答，并且LMP no accepted PDU中含有原因码invalid LMP PDU（无效LMP 参数）.
某一方在等待对方响应时，如果发现超过了最大响应时间或者检测到链路丢失，等待应答的一方就可以认为该过程已经终止。
信道出错或发送方系统出错都会引起发送错误的消息。为了检测后一种情况，LM应监测错误消息数量，一旦超过阈值就将其断开，该阈值可根据实际情况进行设置。
由于无法实时地截获PDU，在链路两端的LM都对同一过程进行初始化而且都没有成功时，很可能会发生冲突。这时，主单元将
通过发送含有原因码“LMP Error Transaction Collision ”的LMP no accepted PDU，中止从单元的初始化过程，从而保证主单元的初始化过程能够顺利进行。
5 蓝牙应用层中可采用的可靠性措施
5.1 稳定、可靠的蓝牙文件传输协议：RBTFT
蓝牙的文件传输是通过RFCOMM协议建立一条端到端的连接。所以在蓝牙RFCOMM协议的基础之上建立了本文所描述的蓝牙的文件传输协议，称之为RBTFT（表示为Reliable Bluetooth File Transfer)，其主要目标是在蓝牙设备之间建立一条可靠的无线连接通道，进行可靠的文件传输。该协议目前的开发是采用VC+ +，应用平台为WIN98//NT，但作为RBTFT 协议的本身不受具体编程语言及操作系统所限制。
RBTFT 协议支持一次传输多个文件、断点续传和CRC校验。其设计思想是基于帧传输方式，即在发送数据时是一帧一帧地发送，为保证可靠的传输，RBTFT协议对RBTFT帧进行了精心的定义，RBTFT 帧由报头、数据子包组成，报头指明帧类型（有些帧是不带数据的命令帧、信息帧，如BTFNAK ) ，还携带CRC校验信息。而数据子包还有不同的子包结束符，指明后面是否有后续包等。在进行数据传输时，采用发送/应答／握手／失败方式，即发送一帧数据，一个应答，若应答没收到，重新进行协商握手，握手失败则向应用程序报告错误。
在利用RBTFT 协议进行实际的文件传输时，首先第一步是进行串口初始化操作，在串口初始化成功时，通过异步消息RBTFT C0NNECT向应用程序报告，表示一条通信链路建立完毕。开始发送数据时，应用程序根据内部缓冲区的大小决定每次真正可发送的数据量，数据将被存储在内部缓冲区内，按照RBTFT协议，内部缓冲区的数据分割成一帧一帧并加人帧信息和CRC校验信息，每一帧将调用内部线程发送数据，当内部缓冲区的数据全部发送完毕（即内部缓冲区为空）时，则向应用程序发送消息表示内部缓冲区的数据全部发送完毕，应用程序将可继续发送其余的数据。在接收方，每到达一帧时，接收方就判读帧信息、对到达的数据进行接收并进行CRC校验，若发生错误则通过RBTFT协议所定义的方式进行重发或协商，当通信能继续则不向应用程序发送任何消息，继续保持链路，若通信不能继续，则放弃此链路，并且向应用程序发送RBTFT ERROR的消息，应用程序将重新复位此链路或进行其它相应的处理。另外，当有任何一方断开链接，应用程序将接收到RBTFT CLOSE消息，表示此链路已经断开。在接收端，所接收到的分帧的数据被去掉帧头重新归到接收缓冲区流，重新拼装为所传输的文件。然后，再进行下一个文件的传输，直至传输完所有的文件。
对于在应用层提高蓝牙无线连接的可靠性而言，最为可贵的是RBTFT协议支持断点续传。我们目前所实现的也就是将RBTFT文件传输协议嵌人到蓝牙无线文件传输的应用中，这样，即便出现文件传输中断的情况，也可以进行断点续传。这对于大文件无线传输尤为有意义。
RBTFT协议支持断点续传的原理在于RBTFT数据帧在报头中携带有指明文件数据在文件具体某个位置开始的偏移量。当发生错误或连接中断时，接收方发送一个带有偏移量的信息帧，说明它希望发送方从该位置重新开始传输。这样就无需重传整个文件，从而实现了断点续传。
5.2 蓝牙文件传翰RBTFT协议发送文件的详细过程
以下是蓝牙文件传输RBTFT 协议发送单个文件的详细过程：
n =0； //初始化重试次数计数器，收发双方建立连接；
file = fopen (filename,“rb ”）； 设置并发送包含文件名、文件长度的报头；
for ( ； ；) {
message =所读取接收方发来的响应报头信息；
switch (message) {
case 接收方返回“已经准备接收”:
发送第一个数据子包，并以子包结束符指明后面有后续包；
Continue ；
case 接收方拒绝接收：
fclose (file)；
return OK；
case 接收方返回确认信息：
发下一个包；
Continue；
case 超时：n=n+l；
if (n>20）//重试20 次，若还不能恢复连接，则放弃
{return ERROR;}
else if
｛重新建立连接；
请求接收方发送带有偏移量的信息帧；
接收该信息帧；
从指定偏移量处开始继续传送；
Continue;}
case 接收方放弃传输：
return ERROR;
case 文件传输完毕：
输出“文件传输完毕”的屏幕提示信息；
return OK；
}
6 结论
可靠连接 篇3
对有机玻璃边缘连接结构进行低周疲劳寿命预估是座舱盖设计的重要环节。目前, 广泛采用确定性寿命分析方法[4,5], 通常通过对有机玻璃边缘连接结构进行疲劳寿命实验, 得到寿命模型, 并结合安全系数进行有机玻璃边缘连接结构的寿命设计。但是, 实践证明, 由于有机玻璃材料在实际加工过程中, 其材料属性、几何尺寸、工作条件以及载荷等都存在随机性, 有机玻璃的疲劳强度、疲劳寿命也存在一定的分散性。而传统的方法采用确定性设计参数来计算寿命值或疲劳强度值, 没有充分考虑参数的随机性, 不能预估设计风险, 并需要采用安全系数法来防止失效。因此, 所预测的疲劳强度值以及寿命值往往偏低, 造成设计过于保守。
鉴于疲劳寿命确定性分析方法的弊端, 本工作对图1所示透明件边缘连接结构在给定疲劳强度下 (50000次循环) 的疲劳寿命进行可靠性研究。首先, 对有机玻璃边缘连接结构进行疲劳实验, 可以确定边缘连接结构疲劳失效的起始位置[6];利用有限元软件Marc计算透明件边缘连接结构在弯曲载荷作用下应力分布, 给出疲劳失效区域的应力;根据适用于有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命估算方法 (局部应力法) 建立失效区域应力与疲劳寿命模型[6,7];同时在本课题组所编制包含有多种可靠性分析方法的飞机结构强度和寿命可靠性分析与设计软件 (Asrads1.0) 中加入设计参数的统计分布规律, 选取可靠性分析方法——蒙特卡罗法 (Monte Carlo) , 设定样本点为5000对透明件边缘连接结构进行寿命可靠性分析;采用四阶矩法对结构进行可靠性分析。
1弯曲疲劳寿命模型
对MDYB-3航空有机玻璃边缘连接结构进行常温下弯曲疲劳实验, 基于实验结果, 结合有限元分析, 采用局部应力法对结构进行疲劳寿命分析, 得到结构寿命预测模型如式 (1) 。文献[6,7]可知, 实验寿命与预测模型预测寿命吻合较好[7]。
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式中:σ为结构危险区域Mises应力;N为疲劳循环次数。
2确定性分析
本工作首先对有机玻璃边缘连接结构在疲劳载荷幅值Pmax=1.179kN时, 加载频率f=1Hz, 应力比R=0.1, 采用正选加载情况下, 进行了5次疲劳寿命实验, 发现结构寿命均超过50000次。采用有限元分析软件Marc对有机玻璃边缘连接结构在载荷Pmax=1.179kN作用下进行应力分析, 材料参数为表1中均值。有限元模型与边界条件如图2所示。有限元计算可以发现弯曲载荷作用下有机玻璃边缘连接结构上应力分布云图如图3所示, 并且最大拉应力位置与结构破坏位置相同, 可知, 拉应力导致结构失效。1.179kN载荷作用下, 结构上最大应力为40.505MPa。根据寿命公式可知, 结构的寿命为2.07×106远远大于50000, 确定分析可认为, 有机玻璃边缘连接结构在载荷作用下达到低周疲劳设计要求。
3可靠性计算
应用本课题组所编制的《飞机结构强度和寿命可靠性分析与设计软件》对有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命可靠性进行分析。软件界面如图4所示, 该软件可以实现随机变量的8种分布类型:正态分布、均匀分布、对数正态分布、指数分布、两参数威布尔分布、I型极小分布、伽玛分布和瑞利分布;软件包括了7种可靠性方法:改进一次二阶矩法、蒙特卡罗法、重要抽样法、线抽样法、四阶矩法、一次响应面法和二次响应面法。软件也可以调用有限元软件 (Ansys, Patran, Nastran, Marc, Abaqus等) , 实现复杂结构自动化可靠性分析。软件分析流程如下:问题描述—定义极限状态方程—定义响应模型—变量映射—定义响应—确定性分析—可靠性分析。
本工作基于有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命实验与有限元分析, 考虑影响结构疲劳寿命参数的随机性, 使用《飞机结构强度和寿命可靠性分析与设计软件》, 分别选取Monte-Carlo法和四阶矩法, 借助Marc有限元软件对有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命可靠性进行分析。
3.1随机变量及其分布
影响有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的不确定因素主要有加工工艺、材料尺寸、胶层厚度、材料参数、胶接工艺以及疲劳载荷随机性等。本工作主要考虑材料参数以及疲劳幅值载荷的不确定性对有机玻璃边缘连接结构可靠性的影响。选取的随机变量及其分布特征如表1所示。
3.2极限状态方程
基本随机向量x=[E1, E2, E3, P]服从正态分布, 其中E1, E2, E3分别为有机玻璃、胶黏剂和涤纶钢的弹性模量, P为疲劳载荷幅值, 其均值和标准差见表1, 响应函数用f (x) 表示, 是基本随机向量的函数。由疲劳寿命公式可知, 低周 (50000次循环) 疲劳强度SN=47.2MPa。因此, 选取功能函数为g (x) =SN-f (x) , 极限状态方程为g (x) =0。
3.3可靠性分析方法
目前已有的可靠性分析方法可以分为两类, 其一是基于近似解析法的可靠性分析方法, 这类方法中以改进的一次二阶矩方法为代表;其二是基于数字模拟的可靠性分析方法, 这类方法以Monte-Carlo方法为代表[8]。一次二阶矩法的主要缺陷在于对极限状态方程的解析表达式有较强的依赖性。Monte-Carlo数值模拟法适合于隐式极限状态方程, 但其显著的缺点是计算工作量太大。重要抽样作为Monte-Carlo法的改进方法, 将抽样中心移到设计点, 以抽样效率高且计算方差小而用于工程实际中[9], 但对于小概率问题仍不太适合大型复杂结构的可靠性。许多学者提出了一种基于极限状态函数矩估计失效概率的计算方法, 该方法依据所研究问题的不同复杂程度, 分别可以采用极限状态函数的二阶矩、三阶矩和四阶矩来计算失效概率, 并给出了极限状态函数各阶矩的点估计方法。二阶矩和四阶矩法比较容易实现而且四阶矩方法的精度较高, 基于极限状态函数矩的失效概率计算方法不要求设计点, 因此它适用于隐式极限状态方程[10]。由于它属于一种近似解析法, 所以计算工作量非常小。因此, 本工作采用Monte-Carlo法和四阶矩法来分析有机玻璃边缘连接结构的可靠性以及基本变量的灵敏度。
3.4可靠性计算
本工作中的极限状态方程为隐式形式, 需要调用有限元来计算极限状态函数值, 因此对可靠性计算方法效率有要求。本工作分别选取Monte-Carlo法和四阶矩法计算疲劳寿命的随机响应。表2、表3分别给出了利用Monte-Carlo法和四阶矩方法对结构进行可靠性灵敏度的计算结果。
采用Monte-Carlo法时, 对随机变量抽样5000次, 得到结构的失效概率Pf=0.0234;采用四阶矩法得到结构的可靠性指标β=1.972, 失效概率为Pf=0.0242。两种方法计算得到的寿命可靠度误差为3.3%。对采用Monte-Carlo法得到的5000组功能函数值进行统计分析, 发现其分布形式服从正态分布如图5所示, 分别采用正态检验法、柯尔莫哥洛夫检验法以及矩检验方法, 取显著水平α=0.05, 对5000组数值是否服从正态分布进行假设检验, 三种检验结果均认为采用Monte-Carlo法得到的5000组功能函数值服从正态分布, 其均值μg (x) =4.965, 标准差σg (x) =2.505, 失效概率undefined, 该方法与Monte-Carlo法直接得到的失效概率误差为1.26%。采用Monte-Carlo法, 选取抽样样本为5000时, 计算时间需要110h, 而采用四阶矩法计算仅需要12h, 而两种方法的误差不大, 但四阶矩法的计算效率明显提高, 并具有较高的计算精度。
3.5灵敏度分析
为了得到影响有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的最主要因素, 对随机变量进行灵敏度分析。从表2, 3可以看出, 疲劳载荷是影响有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的最主要因素, 其次分别是胶黏剂的材料属性。通过灵敏度分析可以对影响寿命的主要随机变量进行控制, 为有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的概率设计工作提供依据。
4结论
(1) 通过对有机玻璃边缘连接结构进行疲劳寿命实验以及有限元应力分析, 确定有机玻璃边缘连接结构疲劳断裂危险位置, 以及得到危险区域应力与疲劳寿命公式。
(2) 利用Monte-Carlo和四阶矩法计算有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的随机响应, 四阶矩法计算时间明显缩短。两种方法计算得到的寿命可靠度误差为3.3%。可以认为, 四阶矩法具有较高计算效率和计算精度。
(3) 对采用Monte-Carlo法得到的5000组功能函数值进行统计分析, 发现其服从正态分布。
(4) 对影响有机玻璃边缘连接结构疲劳寿命的主要因素进行灵敏度分析, 发现疲劳载荷和胶黏剂的材料参数为影响结构疲劳寿命的主要因素。
参考文献
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可靠连接 篇4
在日常的科研工作中,由于受试验环境的限制,经常需要采用粗细电缆转接的方式来获取实验数据。本文中粗细电缆连接主要指外径为22 mm的射频同轴粗电缆SYV-50-17与外径为10mm的射频同轴细电缆SYV-50-7连接。虽然目前国内外使用的射频同轴电缆连接器品种多、技术较成熟,连接类型有螺纹型、卡口型、推入型等,但基本是针对细电缆(外径16mm以下),且转接电缆间直径尺寸差异较小。由于本文中粗细电缆连接处的结构尺寸差异较大,在市场上很难找到相应定型成熟的商品化连接器,因此我们自行研发了专用连接器。为了实现粗电缆SYV-50-17与细电缆SYV-50-7的可靠连接,必须对被连接电缆本身固有特性、连接电缆的连接器固有特性以及电缆和连接器之间的连接操作过程这三个主要方面的可靠性控制进行研究［１－２］。
1 可靠连接的判据
在传输电缆连接过程中,检验连接是否合格(可靠)的主要电气性能指标包括反射系数、特性阻抗、电压驻波比、衰减(插入损耗)、平均功率、绝缘电阻、环路电阻、耐压(50Hz,有效值)、阻抗均匀性等［３－７］。通常可根据传输电缆的应用目的选择适当的电气性能指标作为连接是否合格的判据,在本文中根据粗细电缆的实际连接情况选择了电缆在连接处的反射系数Γ 作为粗细电缆可靠连接的判据。一般定型的通用连接器反射系数Γ 可控制在0.8%以下,在本文中粗细电缆连接后连接处Γ≤1.0%为精密可靠连接,Γ≤1.5% 为可靠连接,Γ>1.5% 为失效连接。
在实际应用中,影响粗细电缆连接的反射系数的因素有粗细电缆固有特性、连接器固有特性、电缆与连接器连接操作。粗细电缆固有特性的影响主要是指电缆端面特性阻抗差异对反射系数Γ 的影响;连接器固有特性的影响主要是指连接器的物理设计环节和连接器机械设计、工艺、加工等环节对阻抗均匀性及反射系数Γ 的影响;电缆与连接器连接操作的影响主要是指连接器和电缆的焊接工艺控制、偏心控制、装配操作控制等对阻抗均匀性及反射系数Γ 的影响。因此,在粗细电缆连接时,应通过建立和完善相应的粗细电缆可靠连接的控制流程和装接操作规范,采取相应措施将上述影响反射系数的因素控制在一个合适的范围之内,以保证粗细电缆连接后连接处反射系数Γ≤1.5%,确保交付使用的粗细电缆连接可靠。
2 控制流程
通过对上述影响粗细电缆可靠连接的主要因素的分析,我们建立了粗细电缆可靠连接的控制流程,如表1所示,以确保能够实现粗细电缆连接后连接处反射系数Γ<1.5%。被连接电缆本身和用于连接电缆的连接器固有可靠性是电缆和连接器的内在可靠性,可从设计到制造整个过程中加以确定,通过设计、工艺、加工等过程可靠性控制来实现［８－１０］。电缆同连接器连接可靠性可通过连接的操作过程可靠性来控制。
3 装接操作规范
通过对上述影响粗细电缆可靠连接的主要因素的分析,我们建立了粗细电缆可靠连接的装接操作规范,以确保能够实现粗细电缆可靠连接后连接处反射系数Γ<1.5%。粗细电缆可靠连接的装接操作规范主要包括粗细电缆的配对挑选、适配连接器的挑选、连接器与粗细电缆的装接、连接器与粗细电缆可靠连接的检验和交付等方面。
3.1 粗细电缆的配对挑选
电缆端面特性阻抗是电缆本身固有特性之一,应按照可靠连接控制流程对粗细电缆固有特性(电缆端面特性阻抗)控制要求进行粗细电缆的配对挑选。通常采用时域反射仪、示波器或者网络分析仪结合单端匹配阻抗法测量配对连接的电缆的端面特性阻抗［１１－１２］。可靠连接控制时Γ≤1.5%,特性阻抗的测量不确定度应小于0.2Ω,应保证被连接电缆的端面特性阻抗控制在(50±0.5)Ω 以内,配对电缆端面特性阻抗差异不大于1Ω,才能将该控制环节对反射系数Γ 的贡献控制在1.0%以内。精密可靠连接时Γ≤1.0%,特性阻抗的测量不确定度应小于0.1Ω,应保证被连接电缆的端面特性阻抗控制在(50±0.3)Ω 以内,配对电缆端面特性阻抗差异不大于0.6Ω,才能将该控制环节对反射系数Γ 的贡献控制在0.6%以内。
如果相互连接的粗细电缆的端面特性阻抗差异大,就会造成粗细电缆连接处 Γ>1.5% 的失效连接;在极端情况下,如端面特性阻抗为48Ω 的电缆与端面特性阻抗为52Ω 的电缆连接时,虽两者特性阻抗均满足国家标准(50!2)Ω,但在其它影响因素均不考虑的情况下,其反射系数Γ 已达4%。因此,必要时应对电缆端面进行适当整形,尽可能保证配对电缆端面特性阻抗差异满足要求,以可靠控制被连接的粗细电缆固有特性差异对反射系数的贡献。
3.2 适配连接器的挑选
应按照可靠连接控制流程对电缆连接器固有特性的要求,选择有效长度不超过35 mm,反射系数小于0.7%(精密可靠连接时应小于0.5%)的适配连接器。通常采用时域反射仪、示波器或者网络分析仪结合专门测试接口进行连接器反射系数的测量,在测量前必须对连接器以外的系统进行校准。如果连接器特性阻抗与被连接电缆的特性阻抗不匹配,连接器加工误差控制失效,均有可能造成连接器单一环节对反射系数 Γ 贡献大于1.5% 的连接失效。针对本文粗细电缆的连接情况,只要按照射频传输理论对同轴元件设计的基本原则设计连接器,就能够使电缆连接器的物理设计环节对反射系数Γ的贡献控制在0.3%以内;将连接器的内外导体加工误差控制在!0.02 mm以内(精密可靠连接时应控制在!0.01mm以内),则加工误差环节对反射系数Γ 的贡献控制在0.6%以内(精密可靠连接时控制在0.3%以内);最终才能保证粗细电缆连接器环节对反射系数Γ 的贡献控制在0.7%以内(精密可靠连接时控制在0.5%以内)。在精密可靠连接时,内外导体加工采用传统机床很难实现,需要采用数控机床加工。在实际加工误差控制时,应根据效费比、被加工件的精密性要求和重要性等综合因素选择加工设备［１３］。
3.3 连接器与粗细电缆的装接
连接器与粗细电缆的装接包括连接器内导体(接芯管)与电缆芯线的连接、连接器内外导体与绝缘体的装配、连接器外导体与电缆屏蔽层的连接。针对本文粗细电缆的连接情况,我们分析计算了相关的实际焊接、装配操作的应用数据后可知,只要在实际操作中严格执行电缆连接器与电缆装接操作的规范化、标准化,电缆、连接器焊接环节对反射系数Γ 的贡献可控制在0.3%以内;通过计算可知,当装配操作的偏心为2mm时,阻抗非均匀造成反射系数Γ 已接近0.4%,而将装配操作的偏心控制在1mm以内,则对反射系数Γ 的贡献可控制在0.3%以内,才能保证电缆、连接器间的连接操作对反射系数Γ 的贡献控制在0.6%以内。
为了确保连接器内导体与电缆芯线的可靠连接,必须对以下环节进行严格控制:a.应选用与电缆的芯线外径相适配的连接器内导体内径尺寸,并且应采用焊接方式连接。b.既可使用相应尺寸的割管器,也可使用单面刀片进行电缆芯线的剥制。在剥制电缆芯线时,首先将刀片切入聚乙烯绝缘,切入深度应离电缆芯线不小于0.2 mm,以防止刀片割伤电缆芯线和造成电缆芯线的外径尺寸与设计值出现偏差,破坏连接处的导电性能和阻抗均匀性,然后再用手钳或剪刀剥除聚乙烯。c.在焊接时应使用功率约为200 W的电烙铁,且应在电缆的芯线镀上一层焊锡,以增强焊接粘合力,严禁使用焊锡膏,以防止其腐蚀作用改变连接处的电性能。d.当电缆的芯线插入连接器内导体(接芯管)中,可通过焊锡槽孔观察并确认电缆芯线是否到位,待电缆芯线到位后将熔化的焊锡灌满两者之间的空隙,以确保电缆芯线和连接器内导体(接芯管)无缝、可靠连接。e.为了防止焊接接芯管时熔融的电缆绝缘介质导致内导体偏心,造成连接处阻抗均匀性的破坏,焊锡熔化后与焊接的时间间隔应不超过30s。f.在焊锡冷却凝固过程中,应对焊锡表面进行适当光滑处理,以防止多余的焊接物造成连接器内导体(接芯管)的外径尺寸与设计值出现偏差,破坏连接处的阻抗均匀性。g.焊接完成,应检查电缆芯线和连接器内导体(接芯管)焊接的牢靠程度,以防虚焊。连接器内导体与电缆芯线的可靠连接过程如图1所示。
为了确保连接器内、外导体与绝缘体的可靠装配,连接器绝缘支撑架装配时应紧扣连接器内导体,两者间隙应不大于0.1 mm,并应在绝缘支撑架和连接的粗电缆绝缘体外层缠绕2层绝缘胶带,使两绝缘体形成可靠连接及整体同轴,以防止内导体和绝缘体装配尺寸与设计要求出现偏差或偏心造成连接处阻抗均匀性的破坏。连接器绝缘体的可靠装配过程如图2所示。
为了确保连接器外导体与电缆屏蔽层的可靠连接,应先将细电缆的屏蔽层均匀压接在连接器绝缘支撑架上,再将粗电缆的屏蔽层均匀压接在细电缆的屏蔽层上,两者构成连接器外导体。在连接器外导体上先用铜丝缠绕不少于3 道,然后用电气橡胶带在连接器外导体处重叠拉伸压接2层,再用高压橡胶带重叠拉伸压接不少于2层,直至将外导体全部覆盖,保证外导体充分可靠牢固连接。 连接器外导体与电缆屏蔽层的可靠连接过程如图3所示。
对照粗细电缆装接相关环节合格判据进行判断,全部满足合格要求后,应采用不短于30cm长的相应热缩套管对粗细电缆连接处进行防潮、连接加固、热缩保护处理。粗细电缆连接处的防潮和连接加固处理过程如图4所示。
3.4 连接器与粗细电缆可靠连接的检验和交付
在连接器与粗细电缆的装接操作过程中应对连接器与粗细电缆连接的可靠性进行量化监测,其主要监测指标包括环路电阻、绝缘电阻、反射系数等。当上一流程完成后,应对照相关合格判据进行判断,在监测指标满足要求后,可进入下一流程。在流程结束,监测指标全部满足合格要求后,应将检测得到的数据填入相关质量记录表中,相关人员签字确认后,可以正式交付使用。表2为连接器与粗细电缆连接可靠性监测指标的合格标准。
注:1)精密可靠连接时,电压反射系数合格标准Γ≤1.0%。
4 粗细电缆连接实例
表3列出了一些完全和未完全按流程、规范控制情况下粗电缆SYV-50-17与细电缆SYV-50-7的连接实例。表中实例1~4中56#、2#、1#、59#粗电缆SYV-50-17分别与3#细电缆SYV-50-7进行连接,所配对的被连接的粗细电缆端面特性阻抗差异约为0.6Ω,连接时适配的连接器LJQ30的长度约30mm,反射系数小于0.5%,在装接操作时均按上述流程规范进行,实例1~4的综合反射系数均低于1.0%;图5为采用矢量网络分析仪5062A测量的实例2 粗电缆SYV-50-17(485 m)和细电缆SYV-50-7(10m)连接后在连接处的综合反射系数,这与采用时域反射仪1503 测量的结果相一致的。实例5 是56# 粗电缆SYV-50-17 与3# 细电缆SYV-50-7进行连接,连接时适配的连接器LJQ45的长度约45mm,反射系数不满足小于0.7%的控制要求,虽其它情况与实例1情况完全相同,但其综合反射系数竟高达3.3%。实例6 是旧的粗电缆SYV-50-17与6#细电缆SYV-50-7进行连接,所配对的被连接的粗细电缆端面特性阻抗差异不满足小于1Ω,本身反射系数不满足小于1%的控制要求,虽其它情况与实例1情况完全相同,但其综合反射系数高于1.5%。实例7 是未完全按流程、规范控制对粗细电缆进行连接,其中操作不规范为焊接时有毛刺、偏心,操作对反射系数的贡献不满足小于0.6%的控制要求,虽其它情况与实例1情况完全相同,但其综合反射系数高于1.5%。实例8 也是未完全按流程、规范控制对粗细电缆进行连接,其中操作不规范为外导体没有加固好,操作对反射系数的贡献不满足小于0.6%的控制要求,虽其它情况与实例1 情况完全相同,但其综合反射系数高于1.5%。
综上所述,当连接器匹配选择、电缆配对匹配选择、电缆装接操作三个主要控制点中任何一项没有满足控制要求,则综合反射系数都有可能明显增加,甚至大于1.5%,造成失效连接。但只要按照本文建立的相应控制流程和对上述影响粗细电缆可靠连接的各分量进行有效控制,综合控制效果是完全能够实现粗细电缆连接后连接处反射系数小于1.5%的可靠连接。如果能进行更严格的控制,则反射系数小于1%的精密可靠连接也是能够实现的。
5 结论
本文通过对粗细电缆连接可靠性控制研究和应用,指出被连接电缆的阻抗匹配性、电缆与连接器的阻抗匹配性以及电缆和连接器连接操作过程的规范性是影响粗细电缆连接可靠性的三个主要因素。针对外径约22mm的SYV-50-17粗电缆连接外径约10mm的SYV-50-7细电缆的情况,按照本文建立的相应控制流程对影响粗细电缆可靠连接的各分量进行有效控制,在近200例的连接实验中充分验证了综合控制效果完全能够实现粗细电缆连接后连接处反射系数小于1.5%的可靠连接(达到100%),如进行相应更严格控制,实现反射系数小于1% 的精密可靠连接也是可能的(达到90%)。
摘要：通过对粗细电缆连接可靠性控制的研究和应用,指出被连接电缆本身的阻抗匹配性、电缆与连接器的阻抗匹配性以及电缆和连接器连接操作过程的规范性是影响粗细电缆连接可靠性的三个主要因素。为此,建立了粗细电缆可靠连接控制流程和装接操作规范,实现了外径约22mm的SYV-50-17粗电缆与外径约10mm的SYV-50-7细电缆的可靠连接,应用结果表明粗细电缆连接后连接处反射系数小于1.5%。
可靠连接 篇5
交通网络、电力网络、通信网络、物联网络等各种网络系统都是由各种子网络相互连接而成的大网络,比如Internet是由局域网、广域网、城域网等各种网络组成的一个大网络。物联网是由自组织网、无线传感网、互联网等不同网络构成的复杂网络系统。它们都具有“网络中包含网络”的体系结构,由多个子网络相互连接而成,我们称为关联网络[1]。关联网络的每个子网络具有不同的拓扑结构、不同的节点属性、不同的管理策略、不同的功能等属性,这些子网间的异质性却对整个网络的可靠性产生了重要影响[2]。也就是说,在网络中含有网络的网络体系结构中,子网络之间的连接方式对网络可靠性水平起着重要作用。
目前的研究工作主要是在单个网络结构下,以连通为功能标准,研究网络系统的可靠性,其中,路径存在和数量是评估网络连通的关键参数[3,4]。因此,本文根据不同子网络之间连接的度相关性,建立了关联网络中子网络之间的连接模型,以节点之间非交叉路径的最大条数为可靠性测度,对关联网络的可靠性进行了分析。
1 子网络之间的连接模式
关联网络是由R个不同功能的子网络G1(V1,E1),G2(V2,E2),…,GR(VR,ER)构成,记为SG(R)=(V,E),V=V1∪V2∪…∪VR,E=ES∪ED。在集合ES中,每条边的顶点属于同一个子网络,ES=E1∪E2∪…∪ER;在集合ED中,每条边的顶点属于两个不同的子网络,ED=∪Ert,Ert是指第r个子网和第t个子网之间有mrt条边相连的边集合,r,t=1,2,…,R。图1例举了由3个子网络组成的关联网络系统。
子网络之间的连接模式是由集合ED决定,而ED是根据每个子网络中节点的度序列,在子网络之间添加边来确定。其过程包括两个部分:
(1) 子网络中节点的度序列分段
子网络G(V,E)是一个简单的无向连通图,V={v1,v2,…,vn},E={e1,e2,…,em},di为节点vi的连接度,dmin为网络节点的最小度,dmax为网络节点的最大度。将n个节点按照度从小到大的顺序进行排序,分成S段,如图2所示。令Ls表示第s段中节点的数目,即网络中度为dmin+(s-1)的节点数目;ri表示节点vi所处的段号,即节点在排序中所处的位置。本文是按照节点度大小进行排序分段,也可以按照其它属性(如角色、性能、容量等)对节点进行排序分段。
(2) 子网络之间添加边
假设任意两个子网络Gr(Vr,Er)、Gt(Vt,Et),节点数目为nr、nt,节点排序分段的数量为Sr、St,令Sr≤St。在两个子网络之间添加边的详细步骤如下:在子网Gr中随机选取一个节点vi,其段号为ri;然后在子网络Gt中,随机选取一个段号为rj的节点vj,如果vi、vj之间没有连接边,则在两节点之间添加一条边,e(vi,vj)→Ert。重复上述操作,直至Gr和Gt之间的边数目为mrt=β×(nr×nt)。
其中,rj=[St×(ri-δ)/Sr]或[St×(ri+δ)/Sr]中括号[x]表示对元素x进行四舍五入取整。δ表示节点vi和vj的度相关性,0≤δ≤min{ri-1,Sr-ri}。δ越大,表示度大的节点趋向于连接度小的节点,称边e(vi,vj)是异配的;δ等于0,表示边连接的两个节点的度相近,称边e(vi,vj)是同配的。β表示两个子网络之间连接的紧密性,β越大,子网络之间的边数目越多,反之,越少。
2 基于非交叉路径数目的可靠性测度
以路径数量为基础的网络可靠性研究实质是以交叉路径和非交叉路径[5]的数目为标准来度量网络的连通性,认为只要网络端端之间的路径数目越多,网络的连通性就越好,可靠性就越高。由于网络端端之间的交叉路径是相互关联的,而分析路径之间的相关性是一个非常困难的问题。为了避开计算路径之间的相关性问题,大多数研究是以非交叉路径为基础分析网络的可靠性。最早,1927年Menger定义网络节点对之间内点不交的路径的最大条数来度量网络的连通可靠性(称为Menger数,记为M)。Menger数是指网络能容许M-1个节点或链路同时发生故障,实质上是一个从路径冗余性角度来分析网络可靠性的重要参数。
本文采用节点之间非交叉路径的最大条数(Menger数)作为网络的可靠性测度,但是Menger数的计算问题是一个非常复杂的难题,文献[6]已经证明了Menger数的计算是NP-Hard问题,已有的研究工作主要集中在特殊网络中Menger数的计算,以及限长路的Menger数求解。因此,本节提出一种近似求解Menger数的数值算法。
近似求解Menger数算法的核心思想是:在网络G中,任意节点对之间的所有路径经过的节点集合是固定的,要使节点对之间非交叉路径集的路径条数最多,则每条非交叉路径经过的节点数目要最少。其详细步骤如下:
初始化:初始网络为G,任意不相邻的节点对vi和vj,M′为近似求解的Menger数,M′=0;
第一步 在网络G中,利用Dijkstra算法求出节点vi和vj之间的最短路径集,记为SPij;
第二步 在集合SPij中,利用全组合的方法寻找路径条数最多且任意两条路径没有公共内部节点的非交叉路径集,如果存在多个路径条数相等的非交叉路径集,则选择路径集中节点平均度最小的非交叉路径集,记为DSPij;
第三步 在图G中删除DSPij中的节点(vi,vj除外),形成新的网络G′,则G′→G,M′=M′+‖DSPij‖,‖DSPij‖为路径集DSPij中非交叉路径的条数;
第四步 如果网络G中,节点vi和vj是连通的,则转到第一步;否则,算法结束。
利用Menger定理验证近似求解的Menger数(记为M′)与实际Menger数(记为M)的误差。由定理可知,连通网络中任意不相邻的节点对的Menger数与点连通度(记为C)相等,即M=C,因此通过比较C和M′,就可得到近似算法的准确度。
为方便计算网络的点连通度,选取环形规则网络[3]来验证近似算法的准确度。在环形规则网络G(N,k)中,有N个节点,每个节点与它近邻的k个节点相连,因此网络中任意不相邻的节点对的点连通度就为k。对20个不同规模的环形规则网络进行了实验分析,N=10∶10∶200,k=4∶8∶156,如图3所示。其中,X为网络G中不相邻节点对数目,Y为算法能正确计算出Menger数的节点对数目。在不同规模下,该算法可以正确计算出网络中80%的不相邻节点对的Menger数。
3 实例分析
以4个子网络组成的关联网络系统SG(4)为例,分析子网络之间连接边的异配性和数量对网络可靠性的影响,如图4所示。SG(4)由G1、G2、G3、G4组成,n1、n2、n3、n4和m1、m2、m3、m4分别是4个子网络的节点和边数目。
SG(4)是由4个不同功能的子网络串联而成,其功能是在4个子网络依次参与下,为G1和G4之间的网络流提供传输服务。而网络流的传输以路径为载体,因此,以G1和G4之间非交叉路径的最大条数来度量网络SG(4)的可靠性,定义为:
其中,M′ij是节点vi和vj之间的近似Menger数,vi属于G1中的节点,i=1,2,…,n1,vj是G4中的节点,j=1,2,…,n4。
在β=0.2的条件下,分析不同的δ对网络可靠性的影响,如图5所示。当子网络之间的边是异配的(δ>0),关联网络系统具有较高的可靠性,当δ=0时,R=3.74,而δ=1时,R=4.85。但是随参数δ的增大,关联网络的可靠性并没有提高,反而有降低的趋势,当δ=2时,R=2.84,而δ=3时,R=2.56。
在δ=1的条件下,分析不同的β对网络可靠性的影响,如图6所示。当子网络之间的边连接到一定数目时,关联网络的可靠性不再随着β的增大而显著提高,而逐渐收敛至稳定状态,当β=0.01,0.05时,R分别为2.03、3.42,而β=0.1,0.15时,网络可靠性分别为4.01、4.47。
4 结 语
在网络中含有网络的关联网络系统中,根据不同子网络之间连接的度相关性,对子网络之间的连接模式进行了建模,并近似计算了节点之间非交叉路径的最大条数,以此为可靠性测度,对关联网络的可靠性进行了分析。结果表明,如果子网络之间的连接具有异配性,网络具有较高的可靠性;但并不是异配性越大,网络可靠性就越好。当子网络之间的连接数量增加到一定程度时,网络可靠性水平逐渐趋于稳定。
摘要：为了分析关联网络中子网络之间连接方式对网络可靠性的影响,根据不同子网络之间连接的度相关性,建立关联网络中子网络之间的连接模型,以节点之间非交叉路径的最大条数为可靠性测度,对由4个子网络组成的网络系统进行了分析。结果表明,当子网络之间的连接具有异配性时,网络具有较高的可靠性,但过大的异配性反而会降低网络的可靠性。
关键词：网络可靠性,超网络,度相关,异配性,非交叉路径
参考文献
[1]Buldyrev S V,Parshani R,Paul G,et al.Catastrophic cascade of fail-ures in interdependent networks[J].Nature,2010,464:1025-1028.
[2]Vespignani A.The fragility of interdependency[J].Nature,2010,464:984-985.
[3]吴俊,谭跃进.复杂网络抗毁性测度研究[J].系统工程学报,2005,20(2):128-131.
[4]薛炜,帅典勋.计算网络两端可靠性的不交化改进算法[J].计算机应用与软件,2006,23(8):19-21.
[5]Bagchi A,Chaudhary A,Kolman P.Short length Menger s theorem andreliable optical routing[J].Theoretical Computer Science,2005(339):315-332.
