关键词：
实际应力（精选四篇）
实际应力 篇1
1. 臂架结构
某叉装机臂架为4节箱型伸缩臂结构,第3、4节臂采用1个2级伸缩缸驱动伸缩,第2节臂采用1个1级伸缩缸驱动伸缩,臂架最大水平伸出长度为16.4m,臂节之间设有6处共26个滑块。每节臂均采用屈服强度为600MPa的HQ70钢板焊接而成。货叉自身质量为0.583t,臂架全部水平伸出时额定起吊质量为0.49t,超载系数为1.33。变幅缸支撑第1节臂(基本臂),用于改变臂架仰角。
2. 模拟应力计算
我们借助Hyperwork软件中RADIOSS模块,进行模拟应力计算。该叉装机支腿放下、臂架全部水平伸出、额定起吊质量时,臂架承受的弯矩最大,该工况比较危险,我们将超载系数设定为1.33,并以此工况进行仿真模拟应力计算。
用该软件模块建立有限元模型时,为了简化臂架仿真模拟计算,不考虑伸缩缸的拉力,箱型结构简化为壳形单元,变幅缸简化为杆单元,箱型臂架的加强筋分解到臂架有限元的单元中,滑块选用刚性体单元,以质点方式将载荷施加到臂架上,得到臂架应力分布云图,如图1所示。
从仿真模拟计算的应力分布云图可知,在整个伸缩臂架中第2节臂受力最大。其中第2节臂下方与第1节臂前部端口接触的应力值为308MPa,该处上端应力值为328.9MPa,以上2点为第2节臂最大应力点,具体位置如图1a所示,其应力分布如图1b、图1c所示。
3. 实际应力测试
此项测试采用叉装机样机,对其臂架应力进行测试。在对臂架实际受力进行应力测试时,臂架承受的载质量依然为额定载质量乘以超载系数。从叉装机各节臂架上选取19个应力测试点,各测试点位于每节臂架滑块中央及滑块前方正中位置,在各测试点上贴应变片作为测试元件,测试点布置如图2所示。
起臂前将测试到的应变片原始数据清零。第1种起臂方式是将货叉放在平台上,臂架下方悬空,由动臂缸将臂架抬起一定角度;第2种起臂方式是在各节臂架下方垫上支撑架,由动臂缸将臂架抬起一定角度。每种起臂方式进行3次测试,3次测试数据取平均值,得到2种起臂方式测试结果如附表所示。
从表中可知,B7与B8为2个对称点,在第1种方式起臂时,这2点应力值相差较大。分析认为,可能是第1种方式起臂时臂架处于悬空状态,其自身质量使应变片原始数据清零出现偏差,或起臂时臂架出现偏移所致;第2种方式起臂时臂架起升稳定,能够避免臂架出现偏移,由此可见,第2种方式起臂试验结果更接近实际。
从试验测量结果可以看出,应力最大的位置在第2节臂上部的T3、T4、T5点和下部的B1、B2点。
4. 应力集中原因分析及模型修正
测试中,T1、T2、T3测试点应力在230MPa以内,仿真模拟计算分析中第2节臂上端应力为328MPa,这2种分析方法差别很大,为此我们进行了分析。
注:框内为应力值单位MPa
MPa
在仿真模拟力学分析时,简化了滑块模型,将第2节臂上部滑块与侧边金属滑块分离,并将其简化为刚性体单元。当第2节臂架上部结构受压时臂架承受弯矩,在臂架上部金属结构折弯点处产生较大应力。实际测试时,第2节臂上部滑块为尼龙材料,且与侧边金属滑块距离很近。当尼龙滑块受压变形时,会压靠在侧边金属滑块上,第2节臂架上部金属结构折弯点弯角处应力并不大。
为此,我们将仿真模拟计算分析模型第2节臂架上部尼龙滑块修正为与侧边金属滑块刚性连接,如图3所示。
模型修正后,重新施加载荷进行模拟工况计算,应力云图中原第2节臂上端应力值由328MPa下降到163.6 MPa。
为了便于对应力模拟计算与实际测试结果进行对比,我们按照实际测试位置(贴应变花)的19个测点,从应力模拟计算结果查出对应应力值,19个测点位置及应力值如图4所示。从模拟计算分析中可以看出,19个模拟计算应力值基本接近实际测试结果。
预应力空心方桩在实际工程中的应用 篇2
1 工程概况
江苏省盐城市韩国城由四幢公寓,一幢酒店和数十幢韩式商铺组成。一期先施工两幢9+1公寓,建筑总高度31.5 m,钢筋混凝土剪力墙结构。根据勘察报告提供,本工程可选用直径600钻孔灌注桩和直径500预应力管桩两种形式基础。若采用钻孔灌注桩,其桩型适宜任何地层,成桩工艺较为成熟。但成孔时需用大量护壁泥浆,使施工现场泥浆池较难处理,且造价高,质量控制要求高,现场环境差。若采用混凝土预应力管桩,质量较为可靠,成本低,沉桩速度较快,但场地内有⑥-1和⑥-2层粉砂中密状态。沉桩有一定难度,需配置较大吨位的压桩机。
最后分析地质条件及场地特征,并考虑上述两种桩型的特点,工程桩决定采用预制桩,由于当地生产预应力空心方桩,和管桩比较边长400 mm的方桩和直径500的管桩承载力相同,且造价低,决定采用边长400 mm的方桩。
2 桩基础的设计计算
根据地质资料,预应力空心方桩用下式[2]进行计算:
Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpk(Aj+λpApl)。
当hb/d<5时,λp=0.16hb/d;
当hb/d≥5时,λp=0.8。
其中,Quk为单桩竖向极限承载力标准值;Qsk为单桩极限侧阻力标准值;Qpk为单桩极限端阻力标准值;Aj为空心桩桩端净面积,管桩:
桩端持力层为⑨层黏土,经计算其单桩竖向极限承载力标准值为2 000 kN,三种桩型的单桩极限承载力标准值见表1。
3 桩数的确定
根据底层墙的轴力和弯矩值,考虑地震作用效应组合,柱下桩数按下列公式确定:
n≤1.25R,nmax≤1.5R。
在轴心竖向力作用下:
Nk=(Fk +Gk)/n。
在偏心竖向力作用下:
其中,Fk为荷载效应标准组合下,作用于承台顶面的竖向力;Gk为桩基承台和承台上土自重标准值;n为桩基中桩数。
4 静载荷试验
两幢楼每幢布置三根工程桩做静载荷试验,荷载—沉降曲线见图1,试桩结果见表2。
所测的三根桩的荷载沉降变形曲线属缓变形,且沉降变形均小于40 mm,设计时采用单桩竖向抗压极限承载力标准值为2 000 kN,桩进入持力层1 m,施工后桩的检测最大沉降值为13.56 m,卸载回弹后的最大残余变形为8.96 mm,超声波检测桩身都完整良好,说明该桩基设计是合理的。
5 经济效益比较
从勘察报告看本工程桩的承载性状属于摩擦桩,桩侧摩阻力占桩承载力的80%左右,因此桩承载力的大小取决于桩的侧摩阻力,而桩的侧摩阻力与桩的侧面积和大小直接有关。从以下三点可以看出空心方桩比管桩的优越性:
1)管桩的侧面积πD,空心方桩的侧面积4a,若两者侧面积相同,a=0.785D。其中,D为管桩直径;a为空心方桩边长。2)若两者桩长相同,外周长相同,空心方桩比管桩面积减小10%～16%,混凝土材料节约10%～16%。根据桩基规范和江苏省图集边长400空心方桩和直径500管桩的截面图,可以看出边长400空心方桩比直径500管桩钢筋要节约20%。3)由于本工程用边长400空心方桩代替了直径500管桩,桩间距缩小,承台的尺寸和挖土的工作量都减小了,经济效益明显。
6结语
1)预应力空心方桩在以桩侧摩阻力占较大比例的摩擦桩比管桩具有造价低的优势,节约造价大约20%。2)预应力空心方桩外形因为是方形,堆放比较方便,不会像管桩容易发生滚落伤人事故,且打桩夹头比管桩更易夹紧。3)在商品经济的发展时期,空心方桩具有工程造价低,施工速度快,因此带来很大的经济效益,也给我们设计人员提供了一种新的桩型,丰富了设计思路。4)空心方桩对于大力发展的管桩是更好的更新换代,为国家节约了大量的能源材料,为节能减排作出了更大的贡献。
目前本工程已竣工,最大沉降量仅9 mm。
参考文献
[1]JGJ 94-2008,建筑桩基技术规范[S].
[2]王广宇.预应力混凝土空心方桩成套技术研究[D].北京:中国建筑科学研究院博士学位论文,2007.
实际应力 篇3
随着桥梁建设的迅速发展, 预应力混凝土结构以强度高、耐久性好、抗裂性强、自重小、抗震性好等优点广泛应用于上部结构及墩台盖梁中。预应力结构的质量取决于结构中预应力的大小, 如何在结构中建立正确的预应力, 成为预应力结构施工的关键。《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/TF50—2011) 规定“预应力筋采用预应力控制方法张拉时, 应以伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计规定;设计未规定时, 其偏差应控制在±6%以内, 否则应暂停张拉, 待查明原因并采取措施予以调整后, 方可继续张拉。”[1]由此可见, 理论伸长值及实际伸长值的正确计算是检验钢绞线在施工过程是否满足设计要求的重要指标。
2 理论伸长值的计算
《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/TF50—2011) 规定预应力筋的理论伸长值ΔLL可按照式 (1) 计算:
式中, Pp为预应力筋的平均张拉力, N;L为预应力筋的长度, mm;Ap为预应力筋的截面面积, mm2;Ep为预应力筋的弹性模量, N/mm2。
根据钢绞线的张拉顺序, 预应力筋的施工可以分为先张法和后张法, 先张法预应力筋为直线可按式 (1) 计算。后张法预应力筋是由直线、曲线组合而成, 计算伸长值时, 将预应力筋按直、曲段划分为数段。分段应以张拉力变化梯度近似为原则, 即直线段与曲线段应分别单独作为计算单元, 不同曲率的曲线连接时应单独划分[2]。按式 (2) 、 (3) 分别计算各段平均张拉力和始端、终端张拉力, 逐段按式 (1) 计算各段的理论伸长值, 最后将各段伸长值进行叠加。
式中, P为分段始端的张拉力;x为从张拉端至计算截面的孔道长度, 整个分段计算时x等于L, m;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的交角之和, 对于圆曲线, 为该段的圆心角;如果孔道在竖平面和水平面内同时弯曲时, 为双向弯曲交角之矢量和, rad;k为孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数, 1/m, 孔道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响;μ为预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数, 只在孔道弯曲部分考虑该系数的影响。
式 (2) 中P不是定值, 是克服了从张拉端至i-1段的摩阻力后剩余的有效张拉力, 随着i的增加而减小, 表示为可按式 (3) [3]进行计算,
式中, Pi为预应力筋张拉端的张拉力, 每分段的始端张拉应力, u为前段的终端张拉力, N;Xn为n区段的孔道长度之和, m;θn为区段的切线夹角之和, rad。
当预应力筋单端张拉时, 理论伸长值由张拉端逐段计算至固定端然后进行叠加。当预应力筋两端张拉时, 若预应力筋按照结构中心对称布置, 由于孔道参数完全对称, 可仅计算半根钢绞线的理论伸长值, 整根预应力筋的理论伸长值为半根计算值的2倍;若钢绞线不对称, 由于孔道摩阻力的作用, 张拉力沿预应力筋由张拉端向另一端逐渐衰减, 张拉力衰减过程中必在某个部位减小至同一数值, 从而达到系统平衡。这个位置即为预应力筋的平衡点, 分别从张拉端计算至此点, 整根预应力筋的理论伸长值为上述计算值之和。
3 实际伸长值的计算
《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/T F50—2011) 规定, 预应力筋张拉时实际伸长值ΔLs的测量是调整到初应力后开始测量, 预应力筋实际伸长值是测量的伸长值与初应力以下的推算伸长值之和。预应力筋张拉的实际伸长值ΔLs可按式 (4) 计算:
式中, ΔL1为从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值, mm;ΔL2为初应力以下的推算伸长值, mm, 可采用相邻级的伸长值。
在最初张拉时由于预应力筋的松紧、弯曲程度不同, 在初应力以下的张拉过程中, 既有弹性变形, 又有非弹性变形, 即伸长值包含许多无效的伸长值, 则初应力以下的伸长值不宜直接测量, 应以实际伸长值与实测应力之间的线性关系为依据进行推算, 也可用相邻级的伸长值代替。
4 影响理论伸长值的因素
工程实践中利用“双控”对混凝土构件中预应力筋张拉力进行检验控制, 即张拉控制力满足设计要求的同时, 以伸长值进行校核, 理论伸长值是进行伸长值校核的依据, 因此理论伸长值的正确计算尤为重要。
4.1 截面面积、弹性模量的影响
设计文件中提供的伸长值一般是采用《预应力混凝土用钢绞线》 (GB/T5224—2003) 规定的截面面积、弹性模量进行计算的。预应力筋在张拉过程中, 随着张拉力的增加, 钢绞线的直径随之减小, 使截面面积与规范中规定的有所偏差。施工中应根据《预应力混凝土用钢绞线》 (GB/T5224—2003) 的规定对每批钢绞线的尺寸进行检验测量。
钢绞线弹性模量与钢丝的弹性模量不同, 钢绞线在张拉过程中, 各钢丝受力不均匀, 内、外丝应力不同, 钢绞线的弹性模量与钢绞线的捻角、捻距及内、外层钢丝的尺寸有关。以1×7-15.24钢绞线为例,
式中, Ep为钢绞线弹性模量, MPa;E为钢线弹性模量, MPa;S中为中心钢丝截面面积, mm2;S外为外层钢丝截面面积, mm2;α为钢绞线的捻角, (α=arc tan (2πR/T) (R、T分别为钢绞线半径和捻距) 。
《预应力混凝土用钢绞线》 (GB/T5224—2003) 规定预应力钢绞线的捻距为钢绞线公称直径的12~16倍, 弹性模量随着捻距的增大而增加。当钢绞线的捻距是钢绞线公称直径的12倍、16倍时, 对应的弹性模量损失分别为4%、1.3%。
预应力筋的弹性模量应通过施工现场的试验获得, 以进场的预应力筋按规范规定的检测频率检测得到, 不能采用规范提供的数据, 应根据试验数据及时调整理论伸长值。
4.2 孔道系数取值的影响
由式 (3) 可知, 孔道系数k、μ的取值直接影响到分段端的张拉力, 即k、μ的取值直接影响理论伸长值的准确性。在施工中, 不应仅参考规范进行k、μ的取值, k、μ的取值应随着钢绞线生产厂家及施工条件的不同而改变。
施工中, 为了使波纹管满足设计要求的线形, 保证波纹管的圆顺度, 需要将波纹管绑扎在定位钢筋上。直线梁预应力筋仅在竖直面内弯曲, 波纹管的线形与设计的线形偏差较小, 规范规定k值基本可以满足要求。但对于曲线梁, 设计线形较直线复杂, 预应力筋在竖直面内弯曲的同时, 水平面内随着路线也在弯曲。为了减小波纹管线形与设计的偏差, 在竖直面内设置定位钢筋的同时水平面内加强定位措施, 减小定位钢筋的间距。这样得到的波纹管在水平面上的投影是通过所有固定点的折线, 不可能形成设计要求的圆弧形。每个折点均存在一个局部偏差。竖直面内弯曲相同的曲线梁与直线梁比较, 应适当增大k的取值。
直线梁的预应力筋为仅在竖直面内弯曲的平面曲线, 曲线梁的预应力筋为双向弯曲的空间曲线。图1可知直线梁的预应力筋与波纹管的接触线平行于张拉力, 则预应力筋与波纹管的摩阻力平行于张拉方向;曲线梁预应力筋的接触线与张拉方向不平行, 两者之间存在一个交角, 预应力筋以此夹角“刮擦”着波纹管内壁滑行, 与直线筋相比应适当增大的取值, 随着交角的越大, μ的取值也随之加大。
预应力筋在波纹管内的充盈程度影响、的取值, 、的取值随着充盈系数的增大而加大, 充盈系数小于50%时对、的取值影响不大, 当充盈系数超过50%时, 应适当增大k、μ的取值[5]。
施工中应该妥善保管预应力筋、波纹管, 若预应力筋或金属波纹管储存不当, 将造成预应力筋和金属波纹管的锈蚀, 采用锈蚀的预应力筋和金属波纹管将大大增加的取值。施工中应妥善保管预应力筋和波纹管, 可用镀锌波纹管或塑料波纹管代替金属波纹管。施工中若出现上述情况应适当增加张拉力, 防止存在预应力不足的状况, 给工程造成安全隐患。
4.3 工作长度的影响
实际伸长值的测量包括千斤顶内工作长度的伸长值, 理论伸长值的计算中往往漏计工作长度。通常情况下, 一端的工作长度为0.7m, 对于两端张拉的预应力筋, 工作长度为1.4m。对于短束预应力筋, 工作长度与设计长度比较, 设计长度越小, 工作长度所占比重越大, 则短束预应力筋理论伸长值的计算应考虑工作长度的伸长值。
5 影响实际伸长值的因素
影响实际伸长值与理论伸长值产生较大偏差的因素是多方面的, 不仅仅是理论伸长值计算的原因, 同时包括影响实际伸长值的因素。
5.1 初应力的选取
预应力筋张拉之前, 预应力筋沉在波纹管下部, 处于自然弯曲的状态, 则初应力以下的伸长值不宜直接量测。初应力值应根据实际情况选取, 初应力随着预应力筋长度的增加而加大, 初应力应使预应力筋中所有钢绞线的松紧程度基本一致、钢绞线的张拉应力基本相同。规范提供了初应力选取的原则 (见表1) 。
注:σcon为张拉控制应力, 钢绞线的σcon≤0.75fpk (fpk为预应力钢筋抗拉强度标准值) 。
5.2混凝土的弹性压缩、锚具夹片回缩的影响张拉方向
式 (4) 未考虑张拉中混凝土的弹性压缩、锚具夹片回缩的影响。预应力筋中, 张拉端的夹片在张、放过程中有一个回缩即为锚具夹片回缩, 锚具夹片的回缩包括工具夹片回缩量和工作夹片回缩量。混凝土的压缩值Δc、锚具的回缩值Δa在长束中所占比例较小, 而预应力筋为小于10m的短束时, Δc+Δa所占比例往往较大, 不可忽略不计。预应力筋为短束时, 若不计Δc+Δa的影响, 导致实际伸长值比理论伸长值大很多。对于短束预应力筋张拉的实际伸长值ΔLs、计算公式可修正为式 (6) :
式中, ΔL1、ΔL2的取值同式 (4) 。
5.3 预应力筋施工的影响
预应力筋由多根钢绞线组成, 施工前应预先编束, 将钢绞线用梳溜板理顺, 防止钢绞线在波纹管内相互缠绕、扭绞, 增加摩擦阻力, 同时造成钢绞线受力不均匀, 使部分钢绞线张拉不足, 部分钢绞线已被拉断, 从而对实际伸长值造成影响。钢绞线应按规范每个1~1.5m捆绑一次, 使其绑扎牢固、顺直。在钢绞线端部应做明显的标记, 便于施工人员的识别。
预应力筋张拉时若锚具、预应力筋及千斤顶三者轴线不重合, 将产生预应力损失, 影响实际伸长值的大小。为满足锚下混凝土的局部承压要求, 在梁端预埋锚下加强钢筋, 当锚下加强钢筋与锚具或锚下螺旋筋干扰时, 应适当调整锚下加强钢筋来满足锚垫板与预应力筋垂直。
两端张拉的预应力筋, 两端应同步张拉, 两端张拉速度不等时, 将出现一端先达到张拉控制应力, 另一端被动达到控制应力。两端千斤顶工作原理不同, 使速度慢的张拉端的张拉力和压力表读数产生误差, 导致实际伸长值与实际不符。
5.4 孔道漏浆堵塞
由于施工不当产生波纹管破裂的状况, 混凝土进入波纹管内, 造成预应力筋与混凝土粘结在一起, 加大了预应力与波纹管的摩阻力, 甚者部分预应力筋无法张拉, 导致实际伸长值远远小于理论伸长值。两端张拉的预应力仅出现一处漏浆堵塞时, 可看成是两条单端张拉的预应力筋, 堵塞点即为锚固点。单端张拉的预应力筋或两端张拉预应力筋发生多处堵塞时, 若堵塞不严重可利用预应力筋进行松动, 若堵塞严重则必须判断堵塞的具体位置, 在梁上开刀进行孔道的疏通。
5.5 张拉设备的影响
千斤顶长时间使用可能导致油封老化, 致使千斤顶漏油, 持荷困难, 达不到设计要求的张拉力, 油泵和压力受力、受潮及受热过度时, 出现故障, 张拉力与压力表之间的线性关系发生变化, 使实际伸长值与设计不符。千斤顶使用前或长期使用后应在经国家授权的法定计量技术机构进行标定, 以确定张拉力与压力表之间的关系曲线, 千斤顶、油泵及压力表应配套标定, 使用才能真实的反应实际的张拉状态。千斤顶、油泵及压力表标定时会出现误差, 千斤顶的标定误差可达2%, 张拉过程中油表压力较大时, 因表针的晃动误差可达3%~4%[6], 对实际伸长值均有影响。
6 结语
本文详细介绍了理论伸长值和实际伸长值的计算公式, 对理论伸长值的计算公式进行了详细说明, 不同的张拉方式采用相应的计算方法;补充完善了实际伸长值的计算公式。重点从影响理论伸长值的因素和影响实际伸长值的因素两方面对理论伸长值与实际伸长值产生偏差的原因进行了分析。影响理论伸长值的因素主要是预应力筋的截面面积、弹性模量及孔道系数。影响实际伸长值的因素主要是施工中的不当操作引起的。通过对影响因素的分析, 本文提出了行之有效的解决方案。希望本文提出的观点及建议为预应力筋的施工提供技术参考, 对相关规范的进一步补充完善有所帮助。
参考文献
[1]JTG/TF50—2011公路桥涵施工技术规范[S].
[2]郝又猛.两端张拉时预应力筋理论伸长量计算几个问题的探讨[J]安徽建筑, 2005 (2) :33-59.
[3]刘少斌.后张法预应力钢绞线张拉伸长值异常情况的分析[J].城市道桥与防洪, 2009 (6) :53-56.
[4]张宗前.钢绞线张拉过程中伸长值超差原因分析[J].金属制品, 201 (4) :55-58.
[5]吴悦琴, 崔桂官.预应力筋理论伸长值与实际伸长值产生偏差的原因及对策[J].浙江建筑, 2007 (12) :12-14.
实际应力 篇4
《无粘结预应力混凝土结构技术规程》明确规定, 无粘结预应力筋张拉锚固后实际预应力与工程设计规定检验值的相对允许误差为5%, 同时规定张拉力控制预应力值不宜大于钢绞线强度标准值的75%。保持构件稳定而有效的预应力值是预应力施工的关键。
由于预应力施工是一项专业性特强的技术, 在施工中往往因操作人员素质不高、材料质量不过关、仪器设备误差大、施工工艺不标准、成品保护不及时、监督检验不到位等原因, 造成工程质量事故。根据黑龙江生态工程职业学院教学主楼、哈尔滨理工大学远东学院教学主楼、哈尔滨理工大学远东学院餐饮中心等工程在无粘结预应力混凝土施工过程中的监理及现场测试的实践, 就在各施工阶段如何有效控制无粘结预应力钢绞线锚后实际应力提出如下应注意的问题, 供参考。
2 施工准备阶段。
2.1施工企业应按设计要求、现场实际情况及企业自身条件编制切实可行的施工组织设计、建立行之有效的施工质量保证体系。2.2对预应力钢绞线按3根/批 (60t) 、锚具按3套/批 (1000套) 进行抽检, 以复核其品质是否符合标准要求, 防止因材料、半成品质量问题造成实际预应力值不能满足设计要求。2.3所有张拉设备应经法定部门检定合格并在有效期内方可使用, 其油压表刻度应清晰、分辨率高, 油管路接口处不应漏油, 以免由于张拉设备本身缺陷造成张拉控制力的错误。
3 预应力筋敷设阶段。
3.1敷设预应力钢绞线必须有合理的时间, 切忌边敷设边浇捣混凝土。3.2严格控制预应力筋的矢高, 特别是反弯点的高度, 一般可采用钢筋横档支撑绑扎加以固定。3.3无粘结预应力筋曲线末端的切线应与承压板相垂直, 曲线段的起始点至张拉锚固点应有不小于300mm的直线段, 张拉端承压板中心圆孔应倒角处理, 保证预应力筋与承压板不能完全垂直时也能使张拉力通畅地传递。3.4单端张拉的钢绞线, 固定端锚具与承压板应紧密贴合, 以减小因间隙造成的预应力松驰。3.5钢绞线板面张拉时, 张拉端预埋穴模的尺寸应保证以后钢绞线张拉时有足够的空间使千斤顶处于正常工作状态。穴模尺寸一般为300mm (长) ×100mm (宽) ×100mm (高) 。
4 混凝土浇捣阶段。
4.1浇捣混凝土时, 不得因振捣器的插入振动和混凝土的流动改变预应力筋、承压板的位置及其相互垂直的状态。4.2张拉端、固定端的混凝土必须重点注意, 应轻轻振捣密实, 防止在承压板后面出现裂缝和空鼓现象, 影响预应力筋张拉效果。
5 预应力筋张拉阶段。
5.1预应力筋张拉时, 混凝土强度必须达到设计要求, 一般不宜低于设计强度等级的75%, 且承压板后的混凝土应密实坚固。5.2张拉设备应由经专业 (下转236页) (上接55页) 培训有一定经验的技术工人专人操作管理, 正式张拉前, 用现场测试仪进行校核, 防止设备标定错误或其它意外情况。5.3对曲线无粘结预应力筋, 应使张拉力的作用线与无粘结预应力筋末端的切线重合, 严禁张拉时千斤顶与混凝土面相摩擦, 尽量不采用变角张拉。当必须采用变角张拉且变角大于15°时, 则应通知设计单位, 提高5%~10%的超张拉, 以抵消变角引起的张拉损失。5.4预应力筋张拉过程中应对控制张拉力、锚前张拉力、锚后张拉力、锚固损失、摩擦损失及相邻束钢绞线的影响, 用压力传感器配测试仪进行抽样检测, 当场给出检测数据, 以便及时发现问题找出原因, 立即纠正。被检钢绞线应具有代表性及特殊性。5.5严格按张拉工艺要求进行分级加载, 稳压持荷。
6 预应力筋锚后保护阶段。
6.1对具有代表性或特殊性的预应力筋应进行长期跟踪检查, 以判断其应力松弛的状况及最终建立的实际预应力值是否符合设计要求。6.2预应力楼板严禁随意钻孔, 若安装支吊架, 宜事先在这些部位作预埋钢板处理;板面严禁随意开孔, 当必须开孔时, 应制定严格而完善的施工措施, 报设计单位同意后方可实施。6.3张拉锚固端应及时封堵, 防止雨水侵蚀, 并做好色标。6.4张拉锚固区域严禁凿打, 以防止混凝土疏松造成锚具脱飞。6.5预应力楼板面严禁超载堆放物品。
7 建议。
