关键词：
双电源供电安全措施（精选5篇）
篇1：双电源供电安全措施
煤矿供电及“双回路、双电源”的相关规定
1、矿井地面变电所、配电所的高压及低压母线应采用单母线分段接线，以保证供电连续性。高压母线亦可采用分段单母线带旁路母线或双母线的接线。
2、矿井应有两回路电源线路。当任一回路发生故障停止供电时，另一回路应能担负矿井全部负荷。年产60000t以下的矿井采用单回路供电时，必须有备用电源；备用电源的容量必须满足通风、排水、提升等的要求。
矿井的两回路电源线路上都不得分接任何负荷。
正常情况下，矿井电源应采用分列运行方式，一回路运行时另一回路必须带电备用，以保证供电的连续性。
10kV及其以下的矿井架空电源线路不得共杆架设。
矿井电源线路上严禁装设负荷定量器。
3、对井下各水平中央变（配）电所、主排水泵房和下山开采的采区排水泵房供电的线路，不得少于两回路。当任一回路停止供电时，其余回路应能担负全部负荷。
3、主要通风机、提升人员的立井绞车、抽放瓦斯泵等主要设备房，应各有两回路直接由变（配）电所馈出的供电线路；受条件限制时，其中的一回路可引自上述同种设备房的配电装置。
本条上述供电线路应来自各自的变压器和母线段，线路上不应分接任何负荷。
本条上述设备的控制回路和辅助设备，必须有与主要设备同等可靠的备用电源。
4、下列用电设备应按一级用电负荷供电，其配电装置必须由两回路或两回路以上电源线路供电。电源线路应引自不同的变压器和母线段，且线路上不应分接任何其他负荷。
1）井下主排水泵：
2）下山采区排水泵：
3）兼作矿井主排水泵的井下煤水泵：
4）经常升降人员的暗副立井绞车；
5）井下移动式瓦斯抽放泵站。
5、下列用电设备应按二级用电负荷供电，其配电装置宜由两回电源线路供电，并宜引自不同的变压器和母线段。当条件受限制时，其中一回电源线路可引自本条规定的同种设备的配电点处。
1）暗主井提升设备、主井装载设备、大巷强力带式输送机、主运输用的井下电机车充电及整流设备；
2）经常升降人员的暗副斜井提升设备、副井井底操车设备、无轨运输换装设备；
3）供综合机械化采煤的采区变(配)电所；
4）煤与瓦斯突出矿井的采区变(配)电所；
5）井下移动式制氮机；
6）井下集中制冷站；
7）不兼作矿井主排水泵的井下煤水泵、井底水窝水泵；
8）井下运输信号系统；
9）井下安全监控系统分站。
6、井下主(中央)变电所应由矿井地面主变(配)电所直接供电。电源电缆不应少于两回路，并应引自地面变电所的不同母线段，且当任一回路停止供电时，其余回路的供电能力应能承担其供电范围内全部负荷的用电要求。
7、采区变(配)电所宜由井下主(中央)变电所或附近地面变电所供电。由地面变电所供电时，电缆可由进风井或钻口下井。
8、煤(岩)与瓦斯(二氧化碳)突出矿井的采区、下山采区、高产高效和综合机械化开采的采(盘)区供电时，电源电缆不应少于两个回路，且当任一回路停止供电时，其余回路的供电能力应能承担该采(盘)区负荷的用电要求。
9、井下局部通风机供配电，必须遵守下列规定：
1）低瓦斯矿井掘进工作面局部通风机应采用装有选择性漏电保护的专用开关和专用线路供电：
2）高瓦斯矿井掘进工作面局部通风机应采用专用变压器、专用开关和专用线路的“三专”供电：
3）煤(岩)与瓦斯(二氧化碳)突出矿井、瓦斯喷出区域、掘进工作面的局部通风机应采用双电源供电。其中，主供电源应采用“三专”供电，备供电源允许引自其他动力变压器的低压母线段。但其供电回路应采用装有选择性漏电保护的专用开关和专用线路供电；
4）使用局部通风机供风的地点，其配电设备必须实行风电和瓦斯电闭锁，保证在停风和瓦斯超限后能切断该区域内全部非本质安全型电气设备的电源。
10、井下主(中央)变电所内的动力变压器不应少于2台，当1台停止运行时，其余变压器应能保证一、二级负荷用电。
11、主(中央)变电所高压母线接线及运行方式，宜与相对应的地面变电所母线接线及运行方式相适应。高压母线应采用单母线分段接线方式，并应设置分段联络开关，正常情况下分列运行，且高压母线分段数应与下井电缆回路数相协调。
12、各类高压负荷宜均衡地分接于各段母线上，但同一用电设备的多台驱动电机应接在同一段母线上。
13、当主排水泵为低压负荷且由井下主(中央)变电所供电时，井下主(中央)变电所应符合下列规定：
1）主变电所的变压器台数应不应少于2台，；
2）低压母线应采用单母线分段接线方式，并应设置分段联络开关，正常情况下分列运行。
14、主(中央)变电所内设备之间的电气连接，联台设备间应采用母线连接，其余设备间宜采用电缆连接。
15、单电源进线的采区变电所，当变压器不超过2台且无高压出线时，可不设置电源进线开关。当变压器超过2台或有高压出线时，应设置进线开关。
16、双电源进线的采区变电所，应设置电源进线开关。当其正常为一回路供电、另一回路备用时，母线可不分段；当两回路电源同时供电时，母线应分段并设联络开关，正常情况下应分列运行。
17、由井下主(中央)变电所向采区供电的单回电缆供电线路上串接的采区变电所数不应超过3个。
18、移动变电站
1）下列情况宜采用移动变电站供电：
（1）综采、连采及综掘工作面的供电；
（2）由采区固定变电所供电困难或不经济时；
（3）独头大巷掘进、附近无变电所可利用时。
2）向回采工作面供电的移动变电站及设备列车宜布置在进风巷内，且距工作面的距离宜为100至150m。
3）由采区变电所向移动变电站供电的单回电缆供电线路上，串接的移动变电站数不宜超过3个。不同工作面的移动变电站不应共用电源电缆。
19、供电电缆
1）1140V设备使用的电缆，应采用带有煤矿矿用产品安全标志的分相屏蔽橡胶绝缘软电缆；
2）660V或380V设备有条件时应使用带有煤矿矿用产品安全标志的分相屏蔽的橡胶绝缘软电缆。固定敷设时可采用铠装聚氯乙烯绝缘铜芯电缆或矿用橡套电缆；
3）移动式和手持式电器设备，应使用专用的矿用橡套电缆；
4）采区低压电缆严禁采用铝芯。
20、严禁由地面中性点直接接地的变压器或发电机直接向井下供电。
篇2：双电源供电安全措施
主讲人
武正存
一、高速铁路接触网故障抢修规则部分内容学习
接下来我们对高铁抢规进行学习，首先我们学习总则，规章的总则一般是对规章主旨的讲解：
第一章
总
则
第一条 为规范和加强高速铁路（含相关联络线和动车走行线，下同）接触网故障（或事故，下同）抢修工作，保障铁路运输安全和畅通，特制定本规则。
本条说明抢规的制定原因
第二条 高速铁路接触网故障抢修要遵循“先行供电”“先通后复”和“先通一线”的基本原则，以最快的速度满足滞留列车供电条件，尽快疏通线路并尽早恢复设备正常的技术状态。为保证快速抢通，在确保安全的前提下，允许接触网降低技术条件临时恢复供电开通运行。
由以上黑体部分明显看出，抢修要求的是快和通，其他可以放到第二位
第三条 牵引供电运行各级管理部门按照“细分供电单元，缩小供电范围，准确判断故障，压缩故障停时”的要求，合理抢修布局，强化抢修设施配套，完善抢修预案，实现快速响应、高效抢修。
本条说明了在抢修中缩小事故范围，压缩故障停时的重要性
第四条 接触网抢修基地应针对高速铁路设备特点，配备先进装备、机具和充足的材料。在供电段生产调度指挥场所设置实时的远动（SCADA）和综合视频复视系统。积极推广和应用集设备运行、技术资料、信息传递、抢修预案等功能于一体的接触网抢修辅助决策系统，提高接触网故障应急抢修工作效率与管理水平。
第五条 铁路从业人员凡发现接触网故障和异状，应立即报告列车调度员、供电调度员或者邻近车站值班员、供电设备管理单位（含牵引供电外委维修管理单位或公司，从事高速铁路牵引供电的施工单位等，下同）人员，并尽可能详细地说清故障范围和损坏情况。
本条说明了发现故障通知对象及通知内容，有助于快速的组织处理及减少处理时间
第六条 本规则适用于高速铁路接触网故障、事故抢修及自然灾害和其它事故引起的接触网修复、配合工作。新建设计速度200公里/小时的铁路参照本规则执行。各铁路局应结合本局具体情况制定实施细则。
本条说明本规则的使用范围
第二章 抢修组织
第七条 牵引供电运行各级管理部门要加强高速铁路接触网故障抢修工作的领导，建立健全各级责任制。铁路局应成立接触网故障抢修领导小组，供电段、车间和工区应成立接触网故障应急抢修组织。
一个好的组织机构是缩小故障影响范围，快速处理的前提
第八条 铁路局供电调度员负责接触网故障抢修指挥。铁路局应建立高铁供电应急指挥专家组，应急指挥专家组主要负责指导高铁供电应急处置方案的制定和实施，为电调指挥和现场抢修提供技术支持，实现安全快速抢通。
应急指挥专家组是为调度员提供技术支持的，总指挥依然是调度员，必须保证指挥者的权威性，专家只负责提供意见建议，当然专家的意见一般都是深思熟虑可以信赖的。
第九条 供电段负责现场抢修组织和实施。抢修时，应明确现场抢修负责人，所有抢修人员必须服从抢修负责人的统一指挥。在配合铁路交通事故救援时，接触网抢修负责人应服从事故现场负责人的指挥。
现场需要保证指挥的单一性及等级性，不得出现多人指挥，多人负责，否则容易导致指挥的混乱。
第十条
接触网现场抢修负责人一般由先行到达现场技术安全等级最高的人员担任。抢修负责人变更后应及时报告供电调度。
本条说明统一指挥的重要性
第十一条
跨局或两个及以上工区参加抢修时，原则上由设备管理单位人员担任现场抢修负责人。
谁的设备谁负责，因为谁的设备谁更了解，不容易出现指挥失误
第十二条
在高铁车站（含动车段、所）站房内应设立接触网应急值守点。值守点应具有不少于30平方米单独的值守和工具材料房间，满足值守抢修条件。特殊情况时，可在重点区段增设临时应急值守点。在冰雪、大雾、雷雨、台风等恶劣天气时，应急值守点人员、车辆等应相应加强。
应急值守点事普速铁路没有涉及，高铁建立应急值守点是为了及时到达现场，天窗知道事故故障情况，及时进行处理，缩短抢修时间。
第十三条
牵引供电运行各级管理部门应备有管辖范围的供电分段示意图、接触网平面图和安装图、“一杆一档”设备档案、抢修交通路线系统等资料。
第十四条
承担抢修工作的车间、班组和应急值守点有关人员根据作业需要均应配置GSM-R手持终端，并保持状态良好。铁路局供电调度应掌握各级抢修组织成员及现场抢修人员的联系通讯方式。
GSM-R手持终端具有良好的通信效果，可以保证在隧道内进行通话，且铁路沿线均有较好的通信效果。
第十五条
抢修预案应明确AT供电、直接供电、迂回供电、越区供电等不同供电方式保护定值组别转换及倒闸作业流程。
第十六条
接触网发生断线、弓网故障或故障停电时间可能超过30分钟的接触网抢修，铁路局抢修领导小组成员应及时到达调度台或现场协调组织抢修。供电段负责人应及时赶赴现场组织抢修。
第十七条
为保证抢修工作的顺利进行，可要求通信部门开通现场至铁路局间电话和图像通信。相关单位应做好后勤服务工作，保证抢修人员生活和物资供应。
第三章
信息处置与行车组织
第十八条
铁路局应建立供电与其他相关专业的故障信息沟通、处置机制。供电调度、供电段接到与故障相关信息后，应及时组织分析和处理，信息情况不明时，应主动联系了解详情。
本条突出信息的准确与畅通对抢修工作的重要性。
第十九条
发生供电跳闸、接触网悬挂异物、零部件脱落、动车组停电、降弓（换弓）等异常情况时，供电调度员应协调列车调度员，及时办理列车限速、降弓、扣停等行车限制措施，同时组织供电人员登乘后续列车巡视检查设备。
登乘是对高铁线路进行巡视的有效方式。
第二十条
跳闸重合闸成功或试送电成功，判明为未侵入铁路建筑限界的变电设备原因、过负荷或供电线（缆）原因时，列车可不需限速、降弓。
第二十一条
需要限速或降弓时，限速范围原则上按故障指示地点前后各加2公里确定。故障地点不明确的，按整个供电臂（供电单元）限速。
限速是在保证列车安全的前提下，减少对运输秩序的影响，在找到故障并处理后恢复正常行车。
第二十二条
跳闸后试送电失败，本供电臂内停有列车，确认故障地点及性质后，具备条件的，供电调度员应通过远动分合接触网分段隔离开关，隔离故障点，恢复故障点所在最小停电单元以外的区段供电。
恢复故障点外供电单元的供电是为了减少对运输的影响，在停电范围需设备管理单位及时巡视发现问题及时处理。
第二十三条
遇强风天气线路停运时，接触网可相应停电，恢复送电前，确认具备送电条件后方可送电。发生接触网覆冰及覆冰融化脱落时段，列车限速160公里/小时及以下运行。
第四章
安全措施
第二十四条
抢修人员需进入防护栅栏防护网检查确认或处理故障时，应向列车调度员提出申请，在本线及邻线封锁或本线封锁、邻线列车限速160公里/小时及以下进行。
邻线限速，本线封锁，或两线同时封锁是高铁进防护栅栏防护网巡视的前提。
第二十五条
抢修作业可不签发接触网工作票，但必须得到供电调度批准的相应作业命令，并由抢修负责人布置安全、防护措施。
和普速铁路抢修一样，需电调度命令，需负责人布置安全防护措施。
第二十六条
除遇有危及人身或设备安全的紧急情况，供电调度员发布的开关倒闸命令可以没有命令编号和批准时间外，接触网所有的作业命令，均必须有命令编号和批准时间。
第二十七条 进入封闭栅栏防护网内进行抢修作业，人员到达现场，在线路封锁命令下达前，所有作业人员须全部在封闭栅栏防护网外等候。接到封锁命令后，施工负责人方能带领作业人员进入防护网内。
封锁是上道的前提
第二十八条 设备发生故障，需在双线区间的一线上道检查、处理设备故障时，须设置防护，本线、邻线可不设置防护信号，不同作业的具体防护办法由铁路局制定。
第二十九条 作业组所有的工具物品和安全用具均须粘贴反光标识，在使用前均须进行状态、数量检查，符合要求方可使用。进、出封闭栅栏防护网时对所携带和消耗后的机具、材料数量认真清点核对，不得遗漏在线路或封闭栅栏防护网内。
高铁比普速铁路要求更为严格，因为一个小零件的掉落都可能造成高铁列车的颠覆，为了客车上乘客的安全，多严格都是应该的，曾经在某高铁区段出现过为寻找一个螺母，进行四小时巡视的案例出现。
第三十条 根据故障现场实际和抢修需要，需采取V停或间接带电方式抢修作业时，应撤除相关馈线自动重合闸功能。
取消自动重合闸是为了保证作业人员的安全。
第五章
抢修处置
第一节
故障判断与查找
第三十一条
凡发生牵引供电跳闸、接触网异常的情况，供电调度员应立即组织供电段巡查设备，查明跳闸、异常情况的原因。需登乘列车检查处理故障时，协调列车调度员办理抢修人员登乘事宜。
第三十二条
发生供电跳闸后，供电调度员应通过保护装置提供的故障报告，结合列车运行、天气情况、视频监控等信息，初步分析判定跳闸故障类别、性质、故障地点或区段。
供电调度员对跳闸进行最初的分析，用以指导事故的处理抢修。
第三十三条
在动车段（所）发生供电跳闸时，供电调度员应及时与列车调度员联系，确认跳闸时段动车组走行及检修作业信息，调阅视频监控信息等，指导现场排查和分析跳闸原因，协调动车调度员，适时安排供电人员对相关动车组进行登顶检查。
第三十四条
中断供电，故障原因不明时，供电调度员可采取分段试送电的方式基本判定故障区段或设备。故障点标定装置指示在供电线（缆）范围内的近端短路时，可断开故障供电线（缆）上网开关，通过迂回供电方式试送电。
第三十五条
已判明为正馈线故障，可断开正馈线采取直供的方式供电。已判明为变电所馈线开关或供电线（缆）故障，可断开故障区段采取上下行供电臂并联或迂回的方式供电。
第三十六条
抢修人员找到故障点后，应立即向供电调度员报告故障的位置、性质、设备损坏范围，提出抢修建议方案。抢修组要指派专人与电调时刻保持联系，随时汇报抢修进度，传达指挥信息。
第三十七条
发生供电跳闸后，供电段应立即组织人员对接触网设备进行检查，对跳闸原因进行分析，未查找到跳闸原因时还应利用天窗时间再次组织对接触网设备进行检查，直至查明原因。
本节调理清晰的阐述了故障的判断查找的方式。
第二节
抢修出动
第三十八条
接触网工区（含应急值守点）接到抢修通知后，应根据抢修预案和现场情况，带好材料、工具等，15分钟内出动。
第三十九条
抢修人员应优先采取登乘列车的方式出动抢修。登乘人员要本着快速出动、就近上车原则，立即申请要点登乘列车。铁路局列车调度员应及时安排停点上下车，车站、公安、列车乘务等相关部门应积极配合，确保抢修人员尽早到达故障现场。
第四十条
接触网作业车（抢修列）出动抢修时，按救援列车办理。当故障现场有车辆占用时，抢修人员应视情况登车顶处理，或请求列车调度员尽快安排腾空线路，为接触网抢修作业创造条件。
第三节
抢修方案
第四十一条
已判明故障性质及故障最小停电单元，短时内无法彻底恢复，但经确认或处理，满足机车车辆限界及惰行条件的，可采用最小故障停电单元停电，列车降弓惰行通过故障点的方式组织行车。
惰性通过需要考虑列车的速度及线路的平顺度等情况防止出现列车掉进停电区的情况出现。
第四十二条
对影响较小，恢复用时不长的故障，应组织一次性恢复到接触网正常技术状态。故障破坏严重，影响范围大，难以短时恢复到接触网正常技术状态的，宜采用分次恢复方式，即对故障临时处理后，开通线路，申请列车以限速、降弓惰行等方式通过故障地点，另行申请时间组织彻底恢复。
在不能快速直接进行恢复的情况下，所有抢修都是遵守先通后复这一原则进行的。
第四十三条
采取列车降弓惰行运行时，降弓范围由现场抢修组提报，并应满足列车惰行运行要求。长距离降弓范围由铁路局抢修领导小组确定。
第四十四条 接触网主导电回路线索断线，采取临时紧起、接续时，须加装电气短接线。短接线截面应不小于被连接导电线索的截面。
短接线截面积不小于原导线截面积的原因是，不能让新的接头及短接线位置集聚过高的热量导致二次故障的产生。
第四十五条
抢修方案一经确定，一般不应变动，确需变动时，须报供电调度员，经铁路局抢修领导小组同意。
一般抢修方案确定前都是经过现场人员及专家团队共同考虑确定的，当现场负责人发现现场新情况后必须及时通知供电调度，以便及时调整抢修方案。
第六章 开通线路
第四十六条
抢修作业结束后，应对故障设备涉及范围内整个锚段的接触网技术状态进行检查，确认没有侵入机车车辆限界和受电弓动态包络线的情况，确认符合供电、行车条件方准申请送电、开通线路。
第四十七条 需改变正常供电运行方式时，根据预案内容，供电调度员远动操作或发令转换保护定值区，必要时，及时向列车调度员提出限制列车对数等行车限制要求。
各种供电方式下的定值均是在抢修预案中记录在案的，需更换时按预案中的数值直接更改，以保证在特殊情况下供电的稳定性。
第四十八条 定位支撑、补偿装置及接触悬挂部分的抢修结束后，本线首列故障区段应限速160公里/小时及以下，具体限速要求由供电调度员通知列车调度员。线路开通后，现场抢修组应安排人员登乘巡视检查，有条件的应在线路栅栏外观察1－2趟车，检查列车通过故障区段情况，确认供电设备正常抢修人员方准撤离。
第四十九条
抢修人员根据当时具体情况和地形条件可从“应急作业通道”或申请登乘列车撤离线路。
第五十条
接触网设备技术状态不能满足列车常速运行时，应采取列车限速措施，由供电设备管理部门在相应车站登记行车条件，待确认接触网设备恢复正常技术状态后，恢复常速。
第五十一条
采取限速、降弓行车限制措施临时开通线路时，一般不设置降速、升降弓标志及手信号，由列车调度员发布调度命令。
第五十二条 故障抢修开通线路后采取临时降弓方式运行时，故障区段降弓运行时间一般不超过24小时。
临时降弓仅仅是临时处理的手段，网工区需在24小时内，查找故障，并制定方案，及时处理。
第七章
机具材料
第五十三条
新建高速铁路开通前，相应人员、机具、材料、车库、专用线路、抢修值班及值守房屋应按有关规定配置到位。
第五十四条
接触网工区做好抢修机具料管理和日常维护保养。接触网抢修用车辆应停放在能够迅速出动的指定地点。如变更停放地点，工区值班员要及时报告供电调度员和供电段生产调度员。冬季取暖的地区，车库应有采暖设施，保证车辆能及时出动。
第五十五条
铁路局供电调度员和供电段生产调度员应随时掌握抢修车辆停放地点及状况，交接班时进行交接，接班后要复查。
第五十六条
供电段、接触网工区、应急值守点及抢修基地（抢修列车）应配齐抢修材料、工具、备品、通讯和防护用具等（见附件1、2），并定期组织检查，抢修材料使用后要及时补充到位，保证数量充足，状态良好。
第八章
抢修报告和总结
第五十七条
牵引供电设备发生故障后，供电调度员及时收集故障抢修信息，上报牵引供电故障速报，必要时附图或照片说明。
第五十八条
现场抢修组应指定专人负责故障情况及其修复过程的写实（含影像资料），收集并妥善保管与故障相关的零部件等。
第五十九条
牵引供电运行各级管理部门要对每件事故、故障按《铁路交通事故调查处理规程》和《铁路供电设备故障调查处理办法》认真调查、分析原因，制定防范措施。要对每次抢修进行总结分析,抢修中存在的问题要认真研究制定改进措施，不断完善抢修组织、方法与抢修预案。
抢修报告总结是对已经发生事故的反思，是以后处理类似事故的前车之鉴，可以借鉴，以便发生类似故障时能够及时快速的处理。
第九章
培训与演练
第六十条
铁路局要加强抢修队伍的定期培训，积极开展故障预想和日常演练。定期组织各级抢修领导小组成员、工区抢修负责人进行轮训，学习有关规章制度，分析典型案例，总结经验教训，不断提高抢修指挥能力。
第六十一条
铁路局应经常进行各类故障抢修方法的训练，定期组织故障抢修出动演练（包括按时集合、整装出动和携带工具、材料等）。
第六十二条
为做好故障抢修的日常演练，抢修基地、供电段及接触网工区应设有供训练用的场地和设施。
第十章
附
则
第六十三条
本规则由中国铁路总公司运输局负责解释。
第六十四条
本规则自2014年3月1日起施行。
二、行车组织规则
高铁供电系统外部供电电源
主讲人
武正存
一、我国高速铁路供电系统外部电源的电压选择
电气化铁路供电系统的外部电源来自公用电力系统的电力网，而限制电力网送电能力的因素有4个方面:导线发热、电压损失、功率和能量损耗、稳定破坏。这4个方面都是由电流引起的，解决方法就是提高供电电压电减小电流。因为二相功率和线电压、线电流的关系为，当输入功率一定时，电压越高，电流越小，所以提高电压是提高电网输送能力、降低网损、提高电能质量的有效措施。但是电压提高会导致电器设备的投资增大。因此，选择一个合适的电压等级是牵引变电所设计中的一项重要工作。电力网的电压等级一般根据输送功率和输电距离来选择，其应用的大致泡围可参照表2-1。
我国第一条电气化铁路宝凤段1961年建成开通时，牵引变电所外部电源即采用110 kV电源供电，随后建成的其他电气化铁路一直习惯采用110 kV，应该说均保证了安全、可靠供电。对于高速铁路牵引负荷增大较为明显。一般来说，时速350 km铁路按间隔3 min 16辆编组运行时，牵引变电所的负荷瞬间可达170 MV•A，高峰小时可达130 MV•A。由于牵引负荷电流大，波动比较剧烈，谐波含量丰富，并且属于单相负荷，为了增大电网对谐波、负序的承受力，减少牵引变电所母线电压的被动，降低输电线路损耗.保证输电线路的动态、静态稳定，需牵引变电所进线电压等级与负荷匹配;同时，20世纪80年代后，是我国500 kV电网大发展时期。目前我国已运行750 kV超高压电网和正在试单行1000 kV特高压电力线路。
结合负荷需要和电网发展.牵引变电所进线电压等级选择220 kV。日前在我国西北地区因无220 kV电压等级.因此西北地区电压等级可选择330 kV，牵引变电所进线电压等级选择220 kV/ 330 kV.由于系统具有较强的负序和谐波承受能力，有利于牵引变压器采用单相接线。
在我国目前已经实施的武广、郑西、石太、京石、石武、京津、京沪、舍武等客运专线、高速铁路且采用220 kV电压等级;郑西客运专线阿南省境内采用220 kV电压等级，陕西省境内采用330 kV电压等级。
二、国外高速铁路外部供电电源的有关数据
世界各国采用工频、单相、交流接触网额定电压为25 kV的高速电气化铁路，毫无例外的均采用高压供电。日本山阳等新干线，牵引变电所的进线电压采用275 kV。这与原来的70 kV电压相比，电源的变动和不平衡承受能力都有所提高，因而更能保证机车稳定、高速运行，从经济角度看也更为有利。法国大部分牵引变电所的进线电压为225 kV，只有一个变电所为63 kV，德国牵引网电压采用15kV，牵引变电所进线电压采用110kV，另外，它使用的Hz频率给铁路专门供电.有其特殊性。世界各国高速电气化铁路的电源电压，也是我们值得借鉴的。
三、高速铁路变电所、分区所主接钱及接触网标称电压
牵引变电所电源侧主接线应结合外部电源条件确定.宜采用变压器组接线或分支接线;馈线侧接线宜采用上下行断路器互为备用的接线型式，并符合上下行分别供电和井联供电的运行方式要求。
1.牵引变电所电源侧主接线
牵引变电所电源侧主接线应结合外部电源、条件确定，在牵引变电所两路电源均非常可靠的条件下，采用线路变压器组接线型式。牵引变电所电源侧采用分支接线，在两回进线之间设臵由隔离开关分段的跨条，实现电源进线与变压器交叉供电的运行方式，提高运行方式的灵活性。我国目前已经实施的京沪、郑西、京津、合武等高速铁路、客运专线工程中牵引变电所采用线路变压器组接线方式;武广、京石、石武客运专线采用分支接线，在两回进线之间设臵由隔离开关分段的跨条，实现电源进线与变压器交叉供屯的运行方式。2.牵引变电所馈线侧接线
馈线侧配电装臵当采用户外单体布臵时，实现上下行断路器互为备用的联络开关设臵在所内线路侧;当采用GIS柜布臵时，实现上下行断路器互为备用的联络开关设臵在所外上网开关的线路侧。上、下行井联的供电方式在目前已开通的京津城际、合武客专中得到验证，带来的问题是故障测距系统在线路瞬时性故障时不能判断上下行，并且对TF（正馈线）故障不能测距。目前国内生产厂家已经改进，能够在上、下行并联供电的方式下，正确识别故障上、下行故障类型和故障点距离，但还需要运行考验。高速铁路分区所主接线应按同-供电臂的上、下行并联供电及非正常供电运行的越区供电设计。上、下行并联供电应采用断路器接线方式.越区供电应采用隔离开关接线方式。
我国目前已经实施的武广、郑西、京津、合武、京沪等高速铁路、客运专线的分区所、自辑变压器所的接线是采用上、下行馈线分别通过断路器、电动隔离开关接入并联母钱，每台自藕变压器通过断路器和隔离开关或只有电动隔离开关接入井联母线。各上、下行馈线出口设电压互感器或所m变压器，可分别对馈线进行检压分、合闸，应免将有故障需检修或正在检修己退出运行的馈线投入运行，出现人身和设备事战。3.高速铁路接触网据称电压
高速铁路接触网的标称电压为25 kV，长期最高电压为27.5 kV，短时(5 min)属高电压为29 kV，设计最低电压为20 kV(普速铁路接触网额定电压值为25 kV，最高工作电压为 27.5 kV，最低工作电压为19 kV)。这样规定是因为供电电压高于最低电压(20 kV)即可保证动车组运行，但该电压并不能保证动车组功率完全发挥。目前IEC 62313（等效EN 50388)«轨道交通供电系统和机宅车辆运行匹配技术标准》已提山“平均有效电压”的概念，该参数是评估电压与机车性能关系的重要指标。受电弓的平均有效电压达到22.5 kV及以上时，动车组才能发挥最佳性能。
四、供电系统供电方式
交流牵引供电系统可采用的供电方式主要有4种:直接供电方式、BTC吸流变压器)供电方式、AT自耦变压器)供电方式和CC(同轴电缆)供电方式。交流电气化铁道对邻近通信线路的干扰主要是由接触网与地回路对通信线的不对称号引起的。如果能实现由对称回路向电力机车供电，就可以大大减轻对通信回路的干扰。采用BT、AT、CC等供电方式就是为了提高供电回路的对称性，其中CC供电方式效率最高，但投资过大。目前，电气化铁路多采用直接供电方式、AT供电方式。
1.直接供电方式
这是一种最简单的供电方式。机车供电由接触网和轨一地直接构成回路，对通信干扰不加特殊防护措施。电气化铁路最早大都采用这种供电方式。这种供电方式最简单，投资最省，牵引网阻抗较小，能损也较低，供电距离一般为30-40 km。电气化铁路的单项负荷电流由接触网经铜轨流回牵引变电所。由于钢轨和大地不是绝缘的，一部分回流由钢轨流入大地.因此对通信线路产生感应影响，这是直接供电方式的缺点。它一般用在铁路沿线无架空通信线路或通信线路已改用地下屏蔽电缆区段，必要时也将通信线迁到更远处。
2.直供+回流供电方式CDN方式)带回流线的直接供电方式是在接触阿支柱上架设一条与钢轨并联的回流钱，称为负馈线(NF)。利用接触网与回流线之间的互感作用，使钢轨中的回流尽可能地由回流线流回牵引变电所，减少了电气空间，因而能部分抵消接触间对邻近通信线路的干扰，但其防干扰效果不及BT供电方式。这种供电方式可在对通信线路防干扰要求不高的区段采用。能将进一步降低牵引网的阻抗，供电性能要好一些，但造价稍高。目前我国京广线、石太线均采用此种供电方式。
3.BT供电方式
BT供电方式是在牵引网中架没有吸流变压器回流线装臵的一种供电方式，目前在我国电气化铁路中应用较广，吸流变压器的变比是1:1，它的一次绕组串接在接触网中，二次绕组串接在专为牵引电流流回牵引变电所而特设的回流线（NF)中，故称之为吸流变压器。吸流变压器中间用吸上线将钢轨和回流线连接起来，构成电力机车负荷电流由钢轨流向回流线的回路。两个吸流变压器之间的距离称为BT段.一般BT段氏为2～4 km。BT供电方式的工作原理是:由于吸流变压器的变比为1:1，当吸流变压器的一次绕组流过牵引电流时，在其二次侧绕组中强制回流通过吸上线流入回流线。由于接触网与回流线电气空间距离很近，流过的电流大致相等，方向相反，因此对邻近通信线路的电磁感应绝太部分被抵消，从而降低了对通信线路的干扰。这种供电方式由于在牵引网中串联了吸流变压器，致使牵引网的阻抗比直接供电方式约大50%，能耗较大，供电距离也较短(单线一般为25 km左右，双线一般为20 km左右)，投资也比直接供电方式大。4.AT供电方式 AT供电方式既能有效地减轻牵引网对通信线路的干扰，又能适应高速、大功率电力机车的运行，故很多国家都有应用这种供电方式每隔10 km左右在接触网与正馈线之间并人1台自耦变压器，其中性点与钢轨相连。自耦变压器将牵引网的供电电压提高1倍，而供给电力机车的电压仍为25 kV。电力机车由接触网受电后，牵引电流由钢轨流回，由于自耦变压器的作用，从钢轨流回的电流，经自耦变压器绕组和正馈线（AF)流回变电所。当自耦变压器的一个绕组流过机车电流时，其另一个绕组感应出电流供给电力机车，自耦变压器供电方式的牵引网阻抗很小，约为直接供电方式的1/4，因此电压损失小，电能损耗低，供电能力大，供电距离长，可达40-50 km。由于牵引变电所间的距离加大.从而减少了牵引变电所数量，也跟少了电力系统对电气化铁路供电的工程投资。由于牵引变电所和牵引网比较复杂.因此加大了电气化铁路自身的投资。这种供电方式一般用在重载、高速等负荷大的电气化铁路上。由于牵引负荷电流在接触网和正馈线中方向相反，因而对邻近的通信线路干扰很小，其防干扰效果与吸流变压器回流线供电方式相当。
五、高速铁路供电方式的选择 1.各种供电方式优劣
由于高速电力牵引的速度快、电流大，因此要求供电系统的供电质量要高，并应尽量减少电分相、电分段的数量。BT供电方式虽然在通信线路防干扰方面性能较好，但是由于它在接触导线中串入了吸流变压器，伴随一个火花间隙，使一个供电臂的接触导线分成很多段，因此不适合高速电力牵引。与BT供电方式相比，AT供电方式和直接供电方式(包括加负馈线的供电方式〉的很多特点，都能满足高速电力牵引的要求。
AT供电方式变电所间距大，一是可以大大陆少电分相数量，并且牵引网阻抗小，能显著减少牵引网电压损失，改善供电质量，保证列车高速运行;二是可以密切配合电力系统向电气化铁道供电的电源选择.以降低工程造价。另外，AT供电方式对通信线路的影响小，与BT供电方式相当。由于以上种种原因，世界各国的高速铁路均广泛推广AT供电方式，日本已将AT供电方式作为电气化铁道的标准制式加以推广。
直接供电方式牵引网阻扰大.变电所间距小，相应的电分相数量多，对通信线路的防护不如BT、AT供电方式。但直接供电方式牵引网结构简单，可用在对电磁干扰要求不高的地区。直接供电方式的一些技术指标介于BT和AT供电方式之间，也是高速电气化铁路可选择的方式。2.我国高速铁路供电方式
在我国TB 10621-2009«高速铁路设计规范》巾已经明确规定高速铁路正线牵引网应采用2X25 kV的AT供电方式;枢纽地区跨线列车联络线、动车走行线和动车段(所、场)等可采用lX25 kV的供电方式。这是因为我国高速铁路的目标值在250-350 km/h的铁路，具有高密度、长编组等特点.采用2X25 kV的AT供电方式有利于高电能的传输和接触悬挂的轻型化和系统匹配设计，有利于减少外部电源的投资和减少电分相数量。因此，规定正线牵引网应采用2X25 kV的AT供电方式。我国目前已经实施的武广、郑西、石太、京石、石武、京津、京沪、合武等客运专线、高速铁路均采用2X25kV的AT供电方式。
篇3：AC/DC双电源供电系统设计
随着科技的发展, AC/DC双电源供电系统在社会各个领域的运用越来越广泛, 因此, 对该供电系统的可靠性提出了更高要求。作为系统的供电部分, 特别是在一些要求不间断供电的场合, 对其系统可靠性要求就更为严格。一般的AC/DC双电源供电系统都匹配有备用供电电源, 实现主电源和备用电源的双重有效性就是我们要解决的问题。
1 利用MAX1873进行双电源供电系统设计
1.1 MAX1873的内部结构及典型应用电路
MAX1873的功能结构如图1所示, 典型应用电路如图2所示。
1.2 充电电压设计
在VADJ端和REF端之间接入电阻分压器R1、R2, 改变这2个电阻分压器的值R1、R2可设定充电电压极限值。充电电压极限值的计算公式为:
因为VREF=4.2 V, 则:
由图2可得:
因VADJ端内部接有缓冲区, 故外接分压电阻应具有较大的阻值, 通常R2典型值为100 kΩ。
1.3 充电电流设计
充电电流ICHG由电流取样电阻RSENSE和充电电流设置端SETI的电压值所决定。电流取样放大器检测电流取样电阻两端的电压, 与电流取样放大器输出电压比较, 当SETI接REF端时, 可输出最大充电电流。最大充电电流IPS的计算公式为:
式中, 185 m V是CSS与BATT端的最大电压值。
在不改变取样电阻值RSENSE的情况下, 为了将充电电流设定在合理的位置, 可通过改变R3、R4的阻值以调节VSETI的电压值, 来达到改变充电电流的目的。由图2可得:
式 (5) 、 (6) 中, VSETI为SETI端电压值;ICHG为充电电流值;RSENSE为取样电阻值;VREF为4.2 V基准电压值。
1.4 最小输入电压设计
最小输入电压VIN, min一般略高于电池组充电电压极限值, 其计算公式为:
式中, VIN, min为最小输入电压;VBATT为电池组充电电压极限值;VV1为肖特基二极管V1管的压降;RDS (ON) 为V3的导通电阻;RL为电感L1的电阻值。
2 本电源主要模块
2.1 电源供电状态检测电路
供电状态的检测通过在15 V电源和5 V电源之间添加一个光耦TLP521-1来完成, 当有市电供电时, Status输出低电平;当无市电供电时, Status输出高电平。其电路原理如图3所示。
2.2 充电控制电路
充电控制电路基本工作原理如图4所示:电源适配器输出直流电压19.5 V, 经过隔离二极管Dl加到MAX1873的15脚。U2为充电驱动信号输出开关管;R2为充电电流检测电阻, 用于检测充电电流的大小;R1为系统电流的检测电阻;R3、R4为充电截止电压调整电阻。输入的直流电压经过隔离二极管D1, 一方面通过D2向系统电路供电, 另一方面通过U2、L1、R2对锂电池充电。芯片通过对电阻R2上的电压采样, 经电压误差放大器放大, 转换成直流分量反馈到芯片内部, 从而控制MAX1873的14脚输出PWM波的占空比, 通过占空比的调节来控制P沟道场效应管NDS8435A源漏极的导通与截止时间比, 使U2的导通电流即锂电池的充电电流发生变化。如果流经R2上的电流过小, MAX1873的14脚会输出控制电压使U2的电流相应增加;反之, 流经R2上的电流过大, 由MAX1873的14脚输出控制电压使U2的电流相应减小, 从而使锂电池组有一个恒定的充电电流。当检测电阻R2上的电流 (ICHG=0.2V/RCSB) 很小且达到充电电流最小值或0时, MAX1873从14脚输出低电平的脉冲控制信号, 关断U2, 停止对电池充电。R1用来检测输入电流, 以控制负载电流和锂电池充电电流之间的供电平衡, 防止电源过载。当系统负载电流较大时, MAX1873通过减小14脚输出控制信号的占空比, 减小流向锂电池的充电电流, 从而保证电源适配器输出电流大小不变。
2.3 供电切换电路
由于12 V直流电源端电压总是保持在12.6 V以上, 即如有交流电源时, 输出端总是通过12 V直流电源供电;而当无交流电源时, 由于电池电压比12 V直流电源的电压高, 则通过电池对系统进行供电。其电路原理如图5所示。
3 结语
利用MAX1873锂电池充电控制器构成的充电电路结构简单, 充电速度快, 且充电电流易调, 成本低。由MAX1873构成的锂电池双电源供电系统与其他双电源系统相比, 具有供电时间长、电池可靠性高、体积小、重量轻等优点。
摘要：介绍了MAX1873的结构功能及典型应用电路, 探讨了应用MAX1873来设计双电源供电系统时电池充电电路的充电电压、充电电流、最小输入电压, 并介绍了该电源的主要模块。解决了双电源供电系统中电池充电电路设计上的难点, 使双电源供电系统的性能更加安全、可靠。
关键词：双电源供电,电路,MAX1873
参考文献
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[3]付梦印.便携式设备的电源方案设计[J].电子技术, 2002 (10)
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篇4：双电源供电安全措施
【摘要】建立安全监控系统防爆交换机使用主备机快速双电源切换装置，在主交换机出现故障情况下，快速切换到备用交换机，缩短故障时间。
【关键词】安全监控系统；交换机；切换
1.概况
海孜煤矿西部井2001年8月投产，设计生产能力30万吨/年。2007年皖经煤炭函[2007]269号文核定矿井生产能力为39万吨/年。2010年矿井扩建，设计生产能力为50万吨。
矿井使用的是北京瑞赛长城航空测控技术有限公司开发的KJ2000N矿井安全监控系统，于1996年投入使用，通讯方式为两线制无极性移频键控（FSK）数据传输，频率为2400波特率，巡检周期≤30S。西部井自2001年投产后，安装了独立的安全监控系统装置，并通过敷设架空线（通讯电缆）作为数据传输介质，与安全监控中心站系统数据服务器进行数据传输。
根据煤矿安全监控系统通用技术要求（AQ6201-2006），2008年8月份，对西部井安全监控系统进行改造，改造后通讯方式为：西部井混合井上井口设置1台FSK防爆交换机与监控中心站服务器进行通讯，西部井井下分站使用MHYVP四芯（使用两芯，备用两芯）通讯电缆，与防爆交换机进行数据传输。
2.存在问题
FSK交换机从2008年8月开始投入使用，服务年限已超过5年，现存在下列问题：设备老化，炎热夏季易出现瞬间中断现象，交换机后备直流电源老化，只能依靠交流供电，如交流电停电，易造成通讯中断，且生产厂家已停止生产此种类型FSK交换机，无法对整机或配件更新，一旦交换机故障，将造成西部井井下及地面风机在线8台分站、20台以上各类传感器传输中断，给矿井安全生产带来隐患。基于煤矿恶劣的供电和工业环境，为保证西部井监控系统的稳定运行，在对西部井监控系统进行大的改造之前，决定利用其它采区淘汰的FSK防爆交换机，设置备用交换机，并建立快速切换装置，在交换机出现故障时，快速切换到备用交换机运行。
3.改造方案
3.1FSK防爆交换机原理
交换机采用设备电源一体化结构，是以一块工业以太网传输接口为核心的信息交换设备，由隔爆外壳、一台工业级以太网交换机模块、一块以太网通讯板、一块FSK通讯板、一块通讯底板、两块电源板、一块充电断电板、一块电源底板、一块通讯接线板、一块电源接线板、一个线性变压器以及一组蓄电池等组成。和井下分站组合在一起，在中心站的管理下实现对全矿井环境参数及工况参数的监测与控制。
工业级以太网交换机模块用于以太网数据交换；以太网通讯板用于FSK通讯板和工业级以太网交换机模块进行连接；FSK通讯板用于与井下FSK设备的通讯连接；电源模块将外接的660V交流电转换为24VDC、12VDC和5VDC供系统设备使用。连接方式如图1所示。
3.2改造方案的实施步骤
3.21备用交换机配置模块及FSK通讯卡IP地址
备用交换机配置模块及FSK通讯卡均配置和主交换机一致的IP地址
3.22备用交换机通讯线连接
将井下分站与主交换机的通讯线用三通接线盒引出2条支线，各自接入主备交换机的FSK通讯板。
3.23备用交换机更换蓄电池
3.24为备用交换机供电
主备交换机均采用220V交流电源供电，且采用双回路。
3.25切换主备交换机，成功后为主交换机更换蓄电池。
4.运行效果分析
通过防爆交换机主备机双电源快速切换装置应用，提高了监控系统运行的安全性和可靠性，满足了矿井安全生产的要求，产生了良好的效果。
一是避免了因供电原因造成监控系统数据通讯中断。主交换机交流电源掉电后，内置的蓄电池可以提供不小于2小时直流供电。如果因供电故障影响大于2小时，可将主交换机停用后启用备用交换机，然后将光纤尾纤插头拔出，插入备用交换机模块光口，大大减少了通讯中断时间（影响时间小于1分钟）。
二是如果交换机故障，同样可以采用上述方法处理。
使用时应注意以下几点：由于主备交换机模块及FSK通讯卡IP地址相同，且通讯线同时接入主备交换机的FSK通讯板，所以两台交换机不能同时供电，避免因IP地址冲突造成数据传输故障；每月对备用交换机蓄电池进行一次充放电。
篇5：双电源供电安全措施
1 负荷情况
变电所负荷情况统计见表1。
2 麦积山隧道单电源供电存在的问题
从东岔35kV变电站引出两路高压线路, 一路35kV高压线引至白杨岭35kV变电站, 一路10kV高压线至1#竖井 (2#变电所) 处, 但该路10kV实际中并未投入运行。35kV变电站设置两台35/10变压器, 一台8000kVA, 一台4000kVA。从8000kVA变压器馈出两路10kV线路, 分别接入1#变电所AH1与AH12配电柜, 互为主备, 并对1#、2#、3#、4#变电所及1、3、5、7、9号人行横洞内变电站供电。实际运行中4000kVA作为预留, 未投入使用。白杨岭35kV变电所供电线路为东岔供电线路分支专线, 供电质量相对稳定, 自运行以来未出现断电情况。距麦积山西口6km处有百花35kV变电站一处, 该变电站馈出1路10kV线路, 该路线路在6#变电所厂区内通过高压终端杆分为两路, 一路架空至5#变电所 (实际中该路并未投入使用) , 一路敷设至6#变电所, 接入AH1配电柜, 因此对于5#、6#变电所使用中仅有一路10kV线路接入, 同时因百花35kV变电站供电质量较差, 时有停电情况发生, 停电时供电线路无备用电源, 隧道监控、通风、照明、消防系统将处于瘫痪状态无法正常工作, 存在严重的安全隐患。鉴此, 需对麦积山隧道东、西口变电所进行双电源改造。
3 供电方案对比分析
3.1 原设计
当白杨岭与百花供电稳定时, 供配电系统能保证整个隧道照明及机电系统的正常运行。1#～4#每个变电所都有2个电源对其进行供电, 很好地避免了单电源供电存在的当出现维护及局部断电等特殊情况而存在影响到整个系统供电的稳定性问题。但是实际运行中5#～6#变电仅有单路电源引入, 不满足一级负荷供电要求, 使用中时有断电情况发生;同时由于1#～4#与5#～6#变电所是两个独立的供配电系统, 所以当白杨岭或者百花外接电源出现供电问题时, 导致1#～4#与5#～6#变电所出现停电的情况, 严重危害到行车安全与正常运营。
3.2 方案一
供配电详述:方案一是在原方案的基础上进行修正, 考虑到1#～4#变电所运行中供电质量可靠, 并有两路10kV电源引入, 因此1#～4#变电所供电体系保持原有供电方案。5#～6#变电所供电体系, 运行中电源质量较差, 运行不稳定, 时有断电情况, 因此方案一是在维持原有5#至6#变电所供电体系基础上, 利用6#变电所AH11配电柜 (该柜设计中有此柜, 但运行中并未利用该柜) , 从入口白杨岭35kV变电站预留的4000kVA变压器沿电缆沟引一路10kV线路至6#变电所AH11, 使5#～6#变电所供电体系有两路电源引入, 提高供电质量。
3.3 方案二
供配电详述:方案二是在考虑方案一的基础上进行修正, 方案一仅从白杨岭馈出一路10kV电源引至6#变电所, 形成白杨岭对5#～6#供电系统的备用电源, 即5#～6#供电系统有百花变电站和白杨岭变电站两处电源引入, 但是1#～4#供配电系统仅有白杨岭一处电源。因此方案二考虑对1#～4#供配电系统从百花变电站引入第二路电源。因百花变电站至入口1#变电所距离约为19km, 供电容量约为8000kVA, 有距离远, 容量大的问题。方案二在出口位置修建35kV变电站一处解决距离较远的问题, 内配置8000kVA和4000kVA变压器各一台, 其中4000kVA变压器引出线接入6#变电所AH1配电柜, 8000kVA变压器引出线沿电缆够敷设, 引至1#变电所接入AH12柜, 结合方案一, 1#～4#供配电系统和5#～6#供配电系统均有两路电源引入, 即均从白杨岭35kV变电站和新建35kV变电站引入两路电源, 当麦积山隧道东、西口变电所任何一路停电时都能够实现互供。
3.4 方案三
供配电详述:方案二中通过10kV互为备用, 但是因新建35kV变电站一处, 同时存在容量偏大, 距离较远的问题。方案三考虑采用35kV线路进行互备, 分别在白杨岭变电站和百花变电站原有35kV配电系统基础上, 分别增加35kV进出线柜、计量柜等, 从白杨岭引一路35kV线路至百花, 使百花变电站形成两路35kV进线, 再通过百花对5#～6#配电体系采用现有原方案进行供电;再从百花引一路35kV线路至白杨岭, 使白杨岭变电站形成两路35kV进线, 再通过白杨岭对1#～4#配电体系采用现有原方案进行供电。同时方案中充分利用白杨岭现有4000kVA变压器和6#变电所为利用的AH11配电柜, 兼顾百花至6#变电所6km架空线故障问题, 从白杨岭现有4000kVA变压器引一路10kV线路沿电缆沟敷设至6#变电所。
4 结论
通过以上3个方案对比, 方案一中麦积山东口35kV变电所供电虽然相对稳定, 但因为日常检修或者线路故障也会出现停电情况, 导致隧道东段无法正常供电;方案三解决了在东、西口变电所停电情况下能够相互投用, 供电相对稳定, 但需在隧道山顶架设35kV高压线路, 投资高、施工难度大。所以选择方案二, 方案二采用10kV高压供电电缆, 充分考虑了现有供电系统资源, 当任何一个主变电所停电时, 都能实现双电源供电要求, 投入小, 供电可靠。
参考文献
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