减速机国家标准

减速机国家标准（精选8篇）

篇1：减速机国家标准

各类型减速机标准

双圆弧圆柱齿轮基本齿廓（GB/T12759-1991）

ZSY、ZSZ硬齿面中硬齿面圆柱齿轮减速机（JB/T8853-2001）LZ型弹性柱销齿式联轴器（GB/T5015-2003）

LZZ型带制动轮弹性柱销齿式联轴器（GB/T5015-2003）LZJ型接中间轴弹性柱销齿式联轴器（GB/T5015-2003）LZD型锥形轴孔弹性柱销齿式联轴器（GB/T5015-2003）LX型弹性柱销联轴器（GB5014-2003）

LXZ型带制动轮弹性柱销联轴器（GB5014-2003）YK系列圆锥—圆柱齿轮减速机（YB/T050-93）QJ－D型起重机底座式减速机（JB/T8905.2-1999）QJ型起重机减速机（JB/T89051-1999）

QJ－T型起重机套装式减速机（JB/T8905.4-1999）QJ－L型起重机立式减速机（JB/T8905.3-1999）JPT型渐开线圆柱齿轮减速器（JB/T10244-2001）KPTH型渐开线圆柱齿轮减速器（JB/T10243-2001）GS系列高速渐开线圆柱齿轮箱（JB/T7514-94）S系列斜齿-蜗杆减速器（Q/ZTB04-2000）PGB型立式行星齿轮减速器（GB/T11870-1989）谐波齿轮减速器（SJ2604-85）滚柱活齿减速器（JB/T6137-92）

ZY、ZZ系列圆柱齿轮减速器（JB/T8853-1999）ZQ、ZQH型圆柱齿轮减速器（JB1585-75）TP型平面包络环面蜗轮减速器（JB/T9051-1999）圆柱齿轮减速器标准中心距（GB/T10090-1988）

ZLY、ZLZ硬齿面中硬齿面圆柱齿轮减速机（JB/T8853-2001）ZDY、ZDZ硬齿面中硬齿面圆柱齿轮减速机（JB/T8853-2001）CW系列圆弧圆柱蜗杆减速器（JB/T7935-1999）ZC1型双级蜗杆及齿轮-蜗杆减速器（JB/T7008-1993）SCW轴装式圆弧圆柱蜗杆减速机（JB/T6387-1992）WD型圆柱蜗杆减速机（JB/ZQ4390-79）CW系列圆弧圆柱蜗杆减速器（GB9147-88）WH系列圆弧圆柱蜗杆减速机（JB2318-79）SB系列双摆线针轮减速机（JB/T5561-1991）Z系列行星摆线针轮减速机（JB/T2982-1994）带轮的材质、表面粗糙度及平衡（GB11357-89）普通V带（GB1171-89）

V带传动额定功率的计算（GB11355-89）锥齿轮胶合承载能力计算方法（GB11367-89）船用立式行星减速器（GB11870-89）NGW型行星齿轮减速器（JB1799-76）平面包络环面蜗杆减速器（ZBJ19021-89）齿轮加工工艺守则（JB/Z307.9-88）

圆柱齿轮减速器通用技术条件（ZBJ19009-88）ZK行星齿轮减速器（ZBJ19018-89）圆弧圆柱蜗杆减速器（GB9147-88）圆柱蜗杆减速器（JB/ZQ4390-86）圆柱齿轮减速器（ZBJ19004-88）

圆锥齿轮减速器箱体形位公差（JB/ZQ4283-86）圆柱齿轮减速器箱体形位公差（JB/ZQ4282-86）渐开线行星齿轮减速器产品质量分等（JB/ZQ8067-89）平面二次包络环面蜗杆传动的精度（ZBJ19021-89）圆弧圆柱齿轮精度（JB4021-85）

齿轮孔与轴的轻热压配合（带键）（JB/ZQ4285-86）插齿、滚齿退刀槽（JB/ZQ4239-86）齿轮的画法（GB4459.2-84）

圆柱形与圆锥形轴伸（GB1569-90、GB1570-90）锥齿轮承载能力计算方法（GB10062-88）

小模数圆柱齿轮减速器通用技术条件（GB/T12473-90）小模数渐开线圆柱齿轮精度（GB2363-90）

平面二次包络环面蜗杆减速器系列、润滑和承载能力（GB/T16444-1996）平面二次包络环面蜗杆传动术语（GB/T16442-1996）平面二次包络环面蜗杆传动精度（GB/T16445-1996）平面二次包络环面蜗杆传动几何要素代号（GB/T16443-1996）渐开线圆柱齿轮精度（GB10095-88）

渐开线圆柱齿轮胶合承载能力计算方法（GB6413-86）渐开线圆柱齿轮基本齿廓（GB1358-88）渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB3480-83）齿轮轮齿损伤的术语、特征和原因（GB3481-83）齿轮几何要素代号（GB/T2821-92）

工业闭式齿轮的润滑油选用方法（JB/T8831-2001）齿轮传动装置清洁度（JB/T77929-19999）高速渐开线圆柱齿轮箱（JB/T7514-94）齿轮装置质量检验总则（JB/T6078-92）通用齿轮装置型式试验方法（JB/T5077—91）齿轮装置噪声评价（JB/T507-91）

工业用闭式齿轮传动装置（GB/Z19414-2003）齿轮磨削后表面回火的浸蚀检验（GB/T17879-1999）齿轮装置效率测定方法（GB/T14231-93）齿轮弯曲疲劳强度试验方法（GB/T14230-93）齿轮接触疲劳强度试验方法（GB/T14229-93）齿轮胶合承载能力试验方法（GB/T13672-92）透平齿轮传动装置技术条件（GB8542-87）齿轮装置噪声及功率级测定方法（GB6404-86）齿轮碳氮共渗工艺及质量控制（JB/T9173-1999）齿轮渗氮、氮碳共渗工艺及质量控制（JB/T9172-1999）齿轮火焰及感应淬火工艺及其质量控制（JB/T9171-1999）齿轮气体渗碳热处理工艺及其质量控制（JB/T7516-94）齿轮调质工艺及其质量控制（JB/T6077-92）重载齿轮失效判据（JB/T5664-91）

高速齿轮材料选择及热处理质量控制的一般规定（JB/T5078-91）齿轮材料及热处理质量检验的一般规定（GB/T8539-2000）行星传动基本术语（GB11366-89）

摆线针轮行星传动几何要素代号（GB10107.3-88）摆线针轮行星传动图示方法（GB10107.2-88）摆线针轮行星传动基本术语（GB10107.1-88）

SWL蜗轮螺杆升降机型式、参数与尺寸（JB/T8809-1998）直廓环面蜗杆、蜗轮精度（GB/T16848-1997）

圆柱蜗杆、蜗轮图样上应注明的尺寸数据（GB/T12760-91）小模数圆柱蜗杆、蜗轮精度（GB10227-88）小模数圆柱蜗杆基本齿廓（GB10226-88）圆柱蜗杆、蜗轮精度（GB10089-88）圆柱蜗杆模数和直径（GB10088-88）圆柱蜗杆基本齿廓（GB10087-88）

圆柱蜗杆、蜗轮术语及代号（GB100086-88）圆柱蜗杆传动基本参数（GB10085-88）锥齿轮图样上应注明的尺寸数据（GB12371-90）锥齿轮和准双曲面齿轮术语（GB12370-90）直齿及斜齿锥齿轮基本齿廓（GB12369-90）锥齿轮模数（GB12368-90）

锥齿轮和准双曲面齿轮精度（GB11365-89）小模数锥齿轮精度（GB10225-88）小模数锥齿轮基本齿廓（GB10024-88）

锥齿轮承载能力计算方法齿根弯曲强度计算（GB/T10062.3-2003）

锥齿轮承载能力计算方法齿面接触疲劳（点蚀）强度计算（GB/T10062.2-2003）锥齿轮承载能力计算方法概述和通用影响系数（GB/T10062.1-2003）圆弧圆柱齿轮精度（GB/T15753-1995）圆弧圆柱齿轮基本术语（GB/T15752-1995）双圆弧圆柱齿轮承载能力计算方法（GB/T13799-92）

高速渐开线圆柱齿轮和类似要求齿轮承载能力计算方法（JB/T8830-2001）渐开线直齿和斜齿圆柱齿轮承载能力计算方法工业齿轮应用（GB/T19406-2003）圆柱齿轮检验实施规范表面结构和轮齿接触斑点的检验（GB/Z18620.4-2002）圆柱齿轮检验实施规范齿轮坯、轴中心距和轴线平行度（GB/Z18620.3-2002）圆柱齿轮检验实施规范径向综合偏差、径向跳动、齿厚和侧隙的检验（GB/Z18620.2-2 圆柱齿轮检验实施规范轮齿同侧齿面的检验（GB/Z18620.1-2002）渐开线圆柱齿轮精度检验规范（GB/T13924-92）齿条精度（GB10096-88）

渐开线圆柱齿轮精度径向综合偏差与径向跳动的定义和允许值（GB/T10095.2-2001 渐开线圆柱齿轮精度轮齿同侧齿面偏差的定义和允许值（GB/T10095.1-2001）通用机械渐开线圆柱齿轮承载能力简化计算方法（GB10063-88）齿轮螺旋线样板（GB/T6468-2001）齿轮渐开线样板（GB/T6467-2001）

渐开线圆柱齿轮图样上应注明的尺寸数据（GB/T6467-2001）

圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法积分温度法（GB/Z6413.2-200 圆柱齿轮、锥齿轮和准双曲面齿轮胶合承载能力计算方法闪温法（GB/Z6413.1-2003）渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB/T3480-1997）

通用机械和重型机械用圆柱齿轮标准基本齿条齿廓（GB/T1356-2001）谐波齿轮传动基本术语（GB/T12601-90）齿轮轮齿磨损和损伤术语（GB/T3481-1997）齿轮基本术语（GB/T3374-92）

平面二次包络环面蜗杆减速器技术条件（GB/T16446-1996）蜗杆减速器加载试验方法（JB5558-91）

机械无级变速器分类及型号编制方法（JB/T7683-95）机械无级变速器试验方法（JB/T7346-94）摆线针轮减速机噪声测定方法（JB/T7253-94）验收试验中齿轮装置机械振动的测定（GB8543-87）圆柱齿轮减速器加载试验方法（JB/T9050.3-1999）圆柱齿轮减速器接触斑点测定方法（JB/T9050.2-1999）圆柱齿轮减速器通用技术条件（JB/T9050.1-1999）

摆线针轮减速机承载能力及传动效率测定方法（JB/T5288.3-91）圆柱齿轮减速器基本参数（GB10090-88）少齿数渐开线圆柱齿轮减速器（JB/T5560-91）摆线针轮减速机清洁度测定方法（JB/T5288.2-91）摆线针轮减速机温升测定方法（JB/T5288.1-91）齿轮几何要素代号（GB/T2821-2003）

小模数渐开线圆柱齿轮基本齿廓（BG/T2362-1990）渐开线圆柱齿轮模数（GB/T1357-1987）圆弧圆柱齿轮模数（GB/T1840-1980）全封闭甘蔗压榨机减速器（JB/T6121-92）辊道电机减速器(JB/T5562-91)谐波传动减速器(GB/T 14118-93)机械式联轴器选用计算（JB/T 7511-94）联轴器术语（GB/T 3931-1997）

紧固件机械性能螺母粗牙螺纹（GB/T3098.2-2000）螺纹紧固件应力面积和承载面积（GB/T16823.1-1997）

螺栓、螺钉贺螺柱的公称长度和普通螺栓的螺纹长度（GB3106-82）螺纹紧固件电镀层（GB5267-85）

钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件（GB/T3633-1995）钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副（GB/T3262-1995）

钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件（GB1231-91）钢结构用高强度大六角螺母（GB/T1229-91）钢结构用高强度大六角螺栓（GB/T1228-91）等长双头螺柱C级（GB953-88）等长双头螺柱B级（GB901-88）钢结构用高强度垫圈（GB/T1230-91）地脚螺栓（GB799-88）双头螺柱（GB897-88）

紧固件验收检查、标志与包装（GB90-85）ZK行星齿轮减速机（JB/T 9043.1－1999）机械式联轴器公称扭矩系列（GB3507-83）

篇2：减速机国家标准

减速机在使用一段时间后，为保证其安全工作需进行检修，很多时候检修者并非专业技术人员，那么该怎么判定其是否达标？小编整理出了减速机维修检验标准，按照下列标准进行参考，基本上可以让非技术人员对减速机进行正确判断。

一、标准件部分

1、齿轮的啮合面积一定要符合要求，轴水平度、平行度的误差也应在保证啮合面积的前提下进行适当的调整。

2、齿轮各轴应平行且水平，其平行度、水平度误差不应大于0.04mm。

二、外壳及安装检查

1、箱体与底座接触良好，箱体不得有裂纹和严重沙眼，用煤油装入箱体，检查不得有渗漏；各结合面严密不漏油(可用0.05mm厚塞尺检查)。

2、纵向水平度可按联轴器中心标高测定，其允差为±0.04/1000。

3、横向水平度在下箱加工面上测定，其允差为±0.04/1000。

4、底座与基础的接触面间隙允差为0.1mm，否则用调整垫片调整，不允许用紧固螺栓的办法消除间隙。

5、各连接螺栓应紧固，防松垫圈等不得有遗漏，不合适的螺栓、螺帽要及时更换。

6、修理外壳时要更换所有的垫片和填料，结合面必须平滑。油位要合适，油质要清洁，没有漏油现象。

7、箱体内有冷却水管的减速机，水管应畅通并按工作压力的1.5倍做水压试验，不得有渗漏。

三、试运转

运转时减速机声音正常无异音，轴承温度正常，合金轴承

不应高于65℃，铜瓦、滚动轴承不应高于70℃；运转平稳不振动，在轴承处测量间隙不应大于0.06mm；检查孔、油位计、轴承盖、油管等无泄漏。

大家都知道保养对延长机器的使用寿命很重要，减速机也不例外，减速机正确的保养方法有：

(1)、所有减速机严禁带负荷启动。更换配件后必须经过磨合和负荷试车后，才能正常使用。

(2)、减速机在使用过程中，应密切注意各传动部分的转动灵活性，对使用过程中发现的异常声音及高温现象应及时通知维修人员。

(3)、经常检查螺栓牢固程度和油量，油位低于油标尺的下刻度线时应及时通知维修人员进行补油。

(4)、为使减速机易于散热，应保持表面清洁，通气孔不得堵塞。

(5)、应对运行中的减速机每小时巡检一次，注意观察油泵供（立式摆线减速机）油情况。对油温过高造成油管断裂的减速机应进行重点巡查。

篇3：金砖国家减速考验全球经济

有分析称，以“金砖国家”为首的新兴经济体现在都面临着经济转型的难题，比如，经济失衡是影响其快速增长的最大威胁之一。这些国家的早期发展都依赖于外国投资，产品大多依靠出口至美欧消费市场来拉动经济增长。但随着经济的快速增长，其自身存在许多社会难题需要解决，其经济地位与国际身份难以匹配，在继续发展出口型经济模式时又遭到了贸易保护主义和其他政策的打压。在种种因素影响下，这些国家在2012年不约而同地调低了增长预期。

中国降速旨在转型

在刚刚结束的全国两会上，中国政府工作报告提出国内生产总值(GDP)增长预期下调至7.5%，这是中国国内生产总值预期增长目标8年来首次低于8%。国务院总理温家宝解释说，主要是要与“十二五”规划目标逐步衔接，引导各方面把工作着力点放到加快转变经济发展方式、切实提高经济发展质量和效益上来，以利于实现更长时期、更高水平、更好质量发展。

巴西对冲中国影响

中国不是第一个提出放缓经济发展增速的国家。巴西财长3月13日表示，鉴于发达国家通过宽松货币政策与信贷政策使全球市场流动性泛滥，巴西可能无法承受本币雷亚尔升值，这对本国经济发展非常不利。他同时强调，会继续解决影响巴西竞争力的长期结构性经济问题。巴西政府年初预计，受出口退税、行业奖励和利率下调影响，加之从2012年1月1日起，将劳工的月最低工资标准从294美元提高至332美元，2012年巴西国内生产总值将增长5%。

但巴西政府在此之后一直在逐步下调经济增长预期至4.5%左右。巴西央行3月初再度大幅降低基准利率至约两年低点，原因在于中国是巴西的重要贸易伙伴，中国调低了GDP增速，对巴西经济发展影响不容忽视。所以巴西降低了银行基准利率，以对冲中国经济增速下跌对该国的不利影响。

印度深层矛盾缓解

印度人口众多，其消费市场是被西方国家最为看好的潜力市场，因为印度人口多，劳动力偏年轻化。然而，即便这样，印度经济也存在不少深层问题，比如，贫富差距继续拉大、储蓄率低、人均收入不公以及通胀严重等。

3月12日，印度总统普拉蒂巴·德维辛格·帕蒂尔表示，印度本财年的经济增长预计将放缓至7%左右。虽然该国政府有信心能很快引导经济回到8%到9%的高速增长轨道上来，但有经济学家认为，印度经济增速在未来几个月也不会加快。印度经济去年第四季度较上年同期增长6.1%，创下过去两年来的最低增长速度。据悉，印度企业投资占GDP比重已降至14%，出口占比也从去年的23%降至今年的14%，政府年度赤字占比也从4年前的3%升高到6%。而制造业和采矿业增长放缓，以及投资大幅减少，都将拉低印度经济增长。

俄罗斯力阻资产外逃

虽然是军事和能源强国，但俄罗斯经济是“金砖国家”中较弱的一个，由于资金外流现象过于严重，再加上普京重返克里姆林宫，投资者对俄经济观望情绪增加。此外，俄政府近日计划征收奢侈品税，也在一定程度上加剧了资本外逃。

3月14日，俄罗斯经济发展部和俄罗斯中央银行公布数据显示，今年前两个月，俄罗斯资本流出情况延续去年的不利形势。1月流出资金在137亿美元至170亿美元不等，2月份流出资本也不少于100亿美元。此前，俄罗斯经济发展部副部长克列帕奇预计，2月至3月，俄罗斯将迎来资本净流入，但全年资本净流出约200亿美元。去年的高油价也未能阻止资本外逃，俄罗斯央行的数据显示，去年全年俄资本净流出842亿美元，创下1994年以来的历史第二高位，比2010年增加150%。

篇4：减速机高速齿轮轴断裂失效分析

关键词：高速轴；魏氏体组织；；断裂；失效

中图分类号：TG115 文献标识码：A 文章编号：1674-7712 （2013） 02-0151-01

在某工厂二辊压机构中的减速机高速轴上线运行13天后出现了断裂的现象。在之前给出的图纸样例中提到了，这个轴的制造图纸上对于原材料的要求是42CrMo锻钢，硬度为270～300HB，调质热处理。同时还要对端口位置的宏观上的形态，金相组织，物理性质如硬度以及化学成分等进行相应的观察和测试，进而为今后这类轴零件的生产量的提升，以及在具体应用时候的使用提供有效的理论参考。进而防止断裂一类的事件发生。

一、对于检测结果的分析和研究

（一）端口宏观相貌的观察结果。轴同轴间的过渡和链接的位置是减速机高速轴发生断裂的最主要的地方。此处直径大小发生突变，最为关键的是这是轴的直径最小的地方。结构圆角的常见现象由于截面形状的变化以及轴间和轴的相交位置的几何关系处于垂直的状态而导致必将会出现的应力集中现象。端口经常见到的形貌特点便是具有很高的脆性以及较为平整，例如一种极为常见的是扭转应力所导致的断裂口。

只有受力的地方才是裂纹出现的根源，及轴键槽的受力的一面。应力的大小和半径的大小呈现反比的关系，也就是说半径较小的地方应力则很大。半径最小的便是轴键槽的根部位置，在此处经常出现应力集中地现象从而承受很大的拉应力；如果不进行强化处理就会提高出现裂纹（这种裂纹是由于疲劳产生的），对于轴类具有很强的破坏性，出现提前失效，很大程度上减少了其寿命。在裂纹的扩展部位较为平坦光滑，同时具有相对较大的表面积，几乎覆盖了整个端口区域的2/3.在轴的另外一侧是瞬间断裂区，紧靠其边缘位置，相对面积不大，同时表面光滑度很差。由此可以得出结论是低周疲劳断裂。

（二）对其化学成分的研究和分析。对于化学成分分析时，我们采用的是直读光谱仪ARC-MET8000来研究。并得出相应的结果并列出相应的表格。有所列表可以得出的结论是，这个轴材料并不符合之前所要求的GB/T3077-1999的42CrMo钢成分结构，而是采用了另外一种调制刚。即（GB/T699-1999的50钢）。

（三）金属显微组织的观察。首先要进行金相制样；具体步骤是，在轴的外层表面取点，采用浓度约为4%的硝酸溶液和酒精的混合溶液对其进行腐蚀操作。过了一定的时间之后，在金像显微镜下仔细观察可以发现，他的纤维组织是沿着境界呈现网状分布的铁素体和呈现片状的珠光体，还有为数不多的魏氏组织。42CrMo钢和50钢调质热处理之后的应该出现的金像组织不是回火索氏体和量及其微小的铁素体，但是这个轴的金相组织不是回火的索氏体却呈现出原始的正火态的组织现象。这一现象的出现表明这个轴并没有按照之前的要求进行调制处理过程。

对于经过回火过程的索氏体组织，出现的状况应该是由很高的强度，同时应该表现出来良好的韧性。这种性能直接决定了用这种材料所制造出来的轴类零件会有很强的扭转韧性和抗弯强度，这两项性能指标的出现决定其断裂强度的提高。钢的抗拉强度并不会由于魏氏组织的存在而发生显著地变化，但是对于钢的塑性的降低却有着很明显的影响。尤其是抗冲击的韧度，在很大程度上有所降低。经常伴随魏氏组织共同出现的便是体积很大的奥氏体晶粒，对于钢的力学性能也有很大程度的影响。魏氏组织是由于在加热过程中没有进行好对于温度的控制操作，温度过于高所导致的。而网状组织的出现则是因为加热温度过高但是在冷却过程中没有及时的冷却到位，速度过低所引起的。就是说网状组织和魏氏组织有着相同的形成机理便是温度的因素，且为加热温度过高。故而将这两类规定为过热组织。这种组织会在很大程度上对钢的韧性起到破坏性的作用。这也是轴断裂现象出现的一大重要的因素。

（四）硬度的检测。硬度测试所选取的位置也是轴类零件的外表面处。出现的结果是，轴表面硬度的平均值是203HB左右，这距离调制硬度所要求的270-300HB具有一定的差距。这种现象额出现说明了这根轴并没有经过调制的处理过程。

二、结语

由以上的阐述我们可以得出相应的结论便是，这个减速机的高速轴断裂的主要原因是没有按照所规定的要求选用42CrMo钢，同时并没有按照规定的步骤进行相应的调制处理过程。同时还有一些其余的外在原因便是，本身并没有采用严格规范的热处理的工艺流程，同时结构的设计更是缺少了很多必要而且合理的步骤。种种多方面的因素所导致的最终低周疲劳断裂现象的出现。而对于这种现象的预防，我们也有相应的应对措施。论述如下：

（一）应该按照图纸严格对于生产的过程加以规范性的控制，同时选材上也应该尽量的规范化。热处理过程也应该采用相应的规范化的步骤。

（二）通过正火处理的方式来加工经理粗大以及原材料中由组织缺陷的材料。这一过程可以相应的对晶粒加以细化，对于魏氏体的出现和预防以及网状组织的消除具有很好的预防性作用。

（三）合理的修正制造的图纸，将键槽置于界面变化较多的位置，从而对于应力集中现象的出现起到预防和控制的关键性作用。

参考文献：

[1]雷旻，梁益龙，万明攀.减速机高速齿轮轴断裂失效分析[J].金属热处理，2007，32（增刊）：234-238.

[2]夏立芳.金属热处理工艺学[M].哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社，1998.

[3]戚正风.金属热处理原理[M].北京：机械工业出版社，1987.

[4]杨湘洪.电机轴的断裂分析及优化设计[J].机床与液压，2005，3：109-110.

篇5：津减速机生产

签发：宫强

各部门、车间、瑞增公司、美砼公司

根据市安委会和控股集团公司的要求，我公司决定在2006年6月开展“安全生产月”活动，在活动中要强化当前安全管理工作，进一步稳定全公司安全生产形势，为实现全年安全生产目标奠定基础。

一、活动主题：安全发展、国泰民安

二、指导思想：以科学发展观统领全局，着眼于构建和谐社会，着眼于员工的人身安全，着

眼于进一步稳定安全生产的局面。大力营造“关注安全、关爱生命”氛围，推进安全文化建设，努力提高全员自我保护意识，落实各级安全生产责任，改善安全管理，防止各类事故的发生。

三、活动要求：

1.加强组织领导，各部门、车间领导必须以对员工生命高度负责的精神，把“安全生产月”活动纳入重要议事日程抓紧抓好，组织制定“安全月”活动方案，以《安全生产法》《机械制造企业安全质量标准化标准》为检查考核的标准，进一步深化安全生产综合整顿工作，查找在安全领导、安全教育、安全管理、安全责任、安全基础、危险源监控、外用工管理、、外租房屋管理、危险作业管理、特种作业人员管理等方面存在的问题和差距。通过“安全月”活动，突出解决一批影响安全生产的关键问题，提高安全生产整体水平。

2.加强班组安全管理，全面开展安全质量标准化活动，大力推行“三查、两按、一检点”全员安全行为规范。深入开展“安康杯”活动，突出明确各级员工是企业安全管理责任的主题观念意识，开展一次全员安全培训，要有记录。逐级建立安全管理质量检查责任标准。

3.广泛开展安全宣传教育活动，组织员工开展安全征文、安全现场咨询等活动，更好地加强公司全体员工安全法制观念和安全意识，从而营造良好的安全环境和氛围，使“安全月”活动深入人心。

四、“安全月”活动领导小组

组长：李红

副组长：牛英树宫强

成员：岳康孙立兴王宝良白雪峰赵顺华杨建华马世耕

赵风林朱君芳苏根恒罗宝双周文仲杨胜利郑伟

各部门、车间也要相应成立活动领导机构，推动本次活动的开展

五、活动要求：

1.公司组织有关人员在活动期间进行二次安全大检查，同时为控股集团的检查做好迎检准备。

2.各部门、车间要组织自查，要立足岗位、机台、班组不留死角，防止检查走过场。

篇6：减速机生产厂家

上海锡蓝减速机有限公司是专业制造减速机厂家之一,拥有国际同行中最先进的制造和检测设备。十几年来,通过自主开发和引进,美、日、德、意等国先进技术,形成了六万余各种规格的主导产品和千余种专用产品。产品覆盖冶金、矿山、起重、建筑、运输、化工、轻纺、食品、医药、印刷、橡塑及国防等行业。

主导产品:H、B系列工业齿轮箱、P系列工业齿轮箱、R系列斜齿轮减速机、S系列斜齿轮-蜗轮减速机、F系列平行轴斜齿轮减速机、K系列斜齿轮-锥齿轮减速机、T系列螺旋锥齿轮转向箱、X.B摆线针轮减速机、RV系列蜗轮蜗杆减速机、WB微型摆线针轮减速机、MB行星摩擦式机械无级变速器、SWL系列蜗轮丝杆升降机、WP系列蜗轮蜗杆减速机、MB无级变速器与X、F、R、S、K、RV系列的组合。ZDY、ZLY、ZSY硬齿面圆柱齿轮减速机、JZQ、ZD、系列圆柱齿轮减速机等数千种规格的产品，是目前国际上工业动力传输领域最普遍采用的减速驱动装置。

加工设备:德国克林贝格蜗杆磨床、德国普发特滚齿机、日本加工中心数控处理设备、数控蜗杆砂轮磨齿机、数控剃齿机、数控滚刀刃磨床等„„

上海锡蓝减速机有限公司铭刻:坚持以质量为根本,以信誉求发展,向国内外用户提供可信性的产品为宗旨,不断引进新设备新技术,并有最优秀的人才投入开发与研究,使企业具备了赶超先进水平的技术实力,使产品的技术性能、内部结构和外观造型都具有优良的品质。企业的各类产品销往全国各地,出口东南亚、新加坡、香港等地。

优秀的员工团队,雄厚的研发能力,先进的加工设备,完善的销售网络,严格的质保体系,赋予震威公司充满未来,也给客户最大的信心保证,让我们携手共创辉煌的明天!

2、泰隆减速机

江苏泰隆减速机股份有限公司现拥有总资产9.15亿元，固定资产6.92亿元，占地面积80 万平方米，员工3000多人，专业工程技术人员1100 人。从美国、德国、日本、俄罗斯、奥地利等国家引进的大型数控磨齿机、大型数控镗铣床、蜗杆磨床、加工中心、碳氮共渗炉等一批高精尖的生产设备和检测设备占48%，加工工件直径最大达到5米，生产的单台减速机最大达120 吨。建立了全国同行业中检测功能最全、仪器最先进的2000kW 测试中心，创建了江苏省技术中心、江苏省传动机械与控制工程技术研究中心、泰隆集团-哈工大工程技术研究中心、博士后科研工作站。公司的主打产品减速机在原有十几个系列，几十万种规格的基础上，采用先进的模块化、点线啮合等技术开发出了TL模块化齿轮减速电机、TXP 行星模块化减

速器、重载模块化齿轮减速器、点线啮合减速器、立式磨机及边缘传动磨机齿轮箱、铝冶行业的联合开卷

卷取齿轮箱、三环减速器、星轮减速器、风电齿轮箱、水力发电变速装置、核电循环水泵驱动变速装置等高新技术产品，以及各类特殊非标齿轮箱。泰隆工业园区已经成为国内最大的钢帘线设备生产基地，双叶、三叶罗茨风机及高温风机批量出口东南亚及欧美。

3、通力减速机

浙江通力重型齿轮股份有限公司（原通力减速机有限公司）是一家从事通用减速机、风力发电齿轮箱

及重载齿轮箱研发、制造、销售的专业性公司。产品被评为浙江省名牌产品，公司先后荣获国家重点高新技术企业、全国诚信守法企业、浙江省著名商标、浙江省技术创新优秀企业等荣誉称号。

4、宇减减速机

上海宇减传动机械有限公司（原山东德州德奥减速机厂），老厂成立于2002年, 内部分为蜗轮蜗杆部、齿轮部和搅拌部。产品分十几类上百个型号，公司生产的减速机特点：承载能力强，按装方便，外型美观，传动平稳，噪声小，模块化设计，并能代替国外产品。产品通过ISO9001：2000 国际质量体系认证，畅销全国，受到广大用户的一致好评。宇减传动机械有限公司是一家专业从事蜗轮蜗杆减速机、RSKF 四大系列减速机、硬齿面齿轮减速机、齿轮减速机加工、蜗轮蜗杆加工、RV 蜗轮蜗杆减速机、丝杆升降机、摆

线针轮减速机、精密无间隙减速机、蜗轮蜗杆副、搅拌设备、污水处理设备、脱硫脱销设备及各种环保设备的研发、生产、工程承包、技术服务、设计、制造的专业公司。

宇减减速机主要有蜗轮蜗杆减速机、齿轮减速机、RSKF 四大系列减速机、平面二次包络减速机、软

硬齿面齿轮减速机、丝杆升降机、太阳能回转减速机、回转支承、精密无间隙减速机、蜗轮蜗杆副、无噪

音无间隙减速机、减速机配件、蜗轮蜗杆加工、联轴器、机械密封、搅拌器、搅拌装置、搅拌设备、浓密

机、脱硫塔、选矿设备、常压容器等机械产品。在电力、煤炭、水泥、冶金、港口、船舶、起重、环保、舞台、物流、纺织、造纸、轻工、塑料等领域应用较多。

5、泰星减速机

篇7：减速机的原理和应用

减速机实现减速目的的方法很多，而其中最常见的一种是使用齿轮的速度转换作用来实现减速，齿轮应用的优点在于可以使减速机的结构紧凑、体积降低并能具备较高的经济性，这也是很多人称减速机为齿轮箱的原因，

减速机由于只是动力传达机构，因此本身并不具备驱动能力，需要和驱动组件如电动机、蒸汽机、马达或引擎等设备来进行传动。减速机在驱动组件的驱动下，可以实现动力传递、获得减速速度和获得更大扭矩的作用，对机械的使用状态调整有着重要意义。

减速机的应用范围非常广泛，几乎遍布所有机械设备的传动系统，从工业领域的重型机械到日用领域的家用电气，都可以找到减速机的用武之地，例如加工机、自动化生产设备、机床、汽车、船舶、家电和手表等。

篇8：斗轮减速机的改进设计

济钢第二炼铁厂斗轮减速机是长沙重型机器厂QLZ取料机上的关键设备。其结构特点是悬臂支撑、直交轴输入、中空轴输出、扭力臂定位、转矩大、转速低 (参数见表1) 。自2005年投用以来, 斗轮减速机频繁出现打齿故障, 平均每年都需更换3～4台减速机, 已无法满足生产的需要。如何改进斗轮减速机, 消除停机隐患, 是当前必须解决的问题。

二、减速机存在的问题

1. 减速机齿轮频繁损伤, 其材质和硬度均达不到使用要求

该斗轮减速机齿轮损伤分为齿面剥落和轮齿断裂两种现象。严重剥落的二级太阳轮工作齿面, 其剥落区域尺寸约为200mm×12mm, 太阳轮共16齿, 剥落长度已包含了整个齿宽, 已接近齿高的1/2。三级行星轮齿面断裂, 行星轮35齿, 超过60%的齿面有断裂情况。

2. 二级和三级传动行星架存在设计问题

该减速机采用了齿式浮动机构, 太阳轮和行星架两者同时浮动。行星架是由上下两部分组成, 由定位销和连接螺栓紧固。共有九个定位销, 每三个定位销一组, 每一组顶部都有一个挡板, 挡板用两个螺栓固定。挡板的四个角折起, 防止螺栓松动。从理论角度来说, 是符合设计要求的, 但是从使用方面来看, 定位销和固定螺栓的松动是存在于减速机内的致命隐患。近5年来, 济钢第二炼铁厂先后有八台斗轮减速机损坏, 而因行星架定位销或螺栓脱落而造成的齿轮打齿故障占了50%。这表明此行星架的设计不能满足使用要求。

3. 三级传动比不接近, 齿轮受力不均

目前, 该斗轮减速机三级传动比是5.1、8.7、4.8, 中间一级传动相对偏大, 承受载荷多于其他级的齿轮。在材质、热处理相同的情况下, 太阳轮较其他齿轮出现齿面损伤的几率较高。

三、齿轮的失效分析

二级太阳轮齿面的失效分为齿面摩擦、点蚀和齿面剥落。产生剥落的原因, 主要是齿面接触应力超过材料的疲劳极限。从齿轮材料看, 二级太阳轮材质为40Cr, 表面淬火硬度不可能太高, 硬化层深度也不会太深, 这也是接触疲劳极限应力较低的原因, 从而导致齿面损伤。

行星齿轮和齿圈的断齿分为两种情况:行星齿轮的局部断裂和齿圈的齿根部断裂。行星齿轮的材质为40Cr, 产生局部断裂的原因, 主要是齿轮低速重载、应力集中, 使得齿面局部断裂。齿圈材质为20Cr, 采用了调质或正火处理, 其表面硬度相对较高, 但其心部强度和韧性较差, 遇到较大的冲击载荷时, 就会产生根部断裂。

四、齿轮的强度校核计算

二级太阳轮和行星轮, 材料为40Cr, 采用表淬硬齿面, 实测齿面硬度为50～53HRC, 有效硬化层深度约1.0～1.5mm。

依据表1和表2提供的数据, 按照“GB/T3480-1997渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法”计算机程序进行强度校核计算, 结果如表3所示。

五、减速机的改进设计

1. 改进设计的指导思想

满足原设计的传动和安装要求。原设计中的传动要素和齿轮主要参数不变, 齿宽可根据箱体结构条件变或不变。齿轮结构设计的关连尺寸, 如与原轴配合不变;如与自行设计的轴配合可变。

2. 在保证速比和输出扭矩的情况下, 改变调整减速机三级传动比的比例结构

通过和减速机制造厂家的交流沟通, 最终对减速机的各项参数进行了如下改进。

(1) 三级传动比由5.6、7.7、4.8改为5.8、6.2、6.05, 三级传动比更加接近, 使得受力更加均匀。

(2) 最大输出扭矩由142 800N·m提高为156 400N·m, 能承受更大的瞬时负载。

3. 改变齿坯材料, 改进热处理工艺

原齿坯材料为20Cr和40Cr, 现改为42CrMo和20CrMnTi;原热处理工艺为调质表淬, 现改为渗碳淬火。具体参数如表4所示。